25米T梁张拉计算书

25米 T 梁张拉计算书

一、  工程概况

1、本工程桥梁，共有25米T梁360片。

2、材料及机具

（1）低松弛高强度预应力钢绞线符合GB/T5224-2003的规定。单根钢绞线直径Φ ^s 15.2mm，钢绞线面积A=140mm ² ，钢绞线标准抗拉强度 fp k=1860Mpa，钢绞线为天津圣特预应力有限公司生产，弹性模量Ep=1.95*10 ⁵ Mpa。

（2）张拉锚具采用开封长城预应力有限责任公司生产的锚具。

（3）张拉机采用开封天工有限公司生产的YDC3000型两台及QYC270型一台，所用设备均已进行标定，每台千斤顶对应压力表编号分别为：

（4）压浆机采用河北清华建材有限公司生产的 FSS-10C 型。

3、主要技术参数

（1）预制 T 梁采用 C50 砼预制，砼强度达到设计强度 100% 时，方可进行正弯矩张拉。

（2）钢绞线张拉锚下控制应力为 0.75fpk 即

δ k=0.75fpk=1860*0.75=1395Mpa.

（3）预应力管道成型钢波纹管，孔道每米局部对摩擦的影响系数 K=0.0015 ，预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ =0.25 。

（4）张拉采用应力值和伸长值双控，以钢绞线伸长量进行校核。钢绞线实际伸长值与理论伸长值的偏差控制在± 6% 以内。

（5）钢绞线下料时，两端考虑 60cm 的工作长度。

（6）压浆，由一端向另一端压浆，待另一端出浓浆时，封闭出浆口，并保压 2~3 分钟，然后关闭进浆口，使水泥浆在有压力状态下凝结，以保证压浆充满密实。两次压浆的间隔时间应控制在 30min ～ 45min 之间。

二、T梁正弯矩张拉计算

钢绞线采用两端张拉，张拉顺序为N2、 N3 、 N2 、 N1. 张拉过程中控制 15% 、 30% 、 50% 、 100% 的应力，不进行超张拉。

以中跨为例，其它以此类推。

张拉程序如下：

0  - 15%σ k-  30 %σ k- 50 %σ k -10 0 %σ k( 持荷 2 min 锚固)

（1）、张拉伸长值计算

①、预应力筋设计（计算）伸长值

△ L=P L /AE g

△ L ：预应力筋伸长值（ mm ）

P：预应力筋平均张拉力（ N ） , P=σ _k （1-  e ^{-( k L+μθ)} ） A/ （ kL+μθ ）

L：张拉时预应力筋的工作长度（ mm ） , 应为下料长度减去图纸给定的千斤顶工作长度加上实际的千斤顶工作长度。

A：预应力筋的截面面积（ mm2 ）， A=140mm ²

E g :预应力筋的弹性模量（ N/mm2 ）， E g =1. 9 5× 10 ⁵ Mpa。

σ k ：张拉控制应力：σ k=1395MPa

K: 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015

μ: 孔道的摩擦系数，取0.25

θ ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和

本T梁预应力筋伸长值计算可分区段进行，即将钢绞线的一半分段。详细计算见后附表。下面以中跨为例，其他以此类推

中跨钢绞线伸长量计算

N1  (α =7 ° )

N2  (α =7 ° )

N3  ( α =8 ° )

N1分段伸长量及一端伸长量

θ =α * π /180=7* π /180=0.122173rad

平均张拉力

Ppab= σ _k （1-  e ^{-( k L+μθ)} ） A/ （ kL+μθ ）

=1395* (1-e ^{-(0.0015*4.215+0.25*0)} )*140/(0.0015*6.818+0.25*0)

=194305(N)

Ppbc= σ _k （1-  e ^{-( k L+μθ)} ） A/ （ kL+μθ ）

=1395* (1-e ^{-(0.0015*13.989+0.25*0.122173)} )*140/(0.0015*9.261+0.25*0.122173)

=191025(N)

Ppcd= σ _k （1-  e ^{-( k L+μθ)} ） A/ （ kL+μθ ）

 =1395* (1-e ^{-(0.0015*14.687+0.25*0.122173)} )*140/(0.0015*12.306+0.25*0.122173)

=190592(N)

分段及一端伸长量

△ Lab=  P L /AE g =194305*6.818/140*195000=48.53mm

△ Lbc=  P L /AE g =191025*2.443/140*195000=17.09mm

△ Lcd=  P L /AE g =190592*3.045/140*195000=21.26mm

△ L= △ Lab+ △ Lbc+ △ Lcd=87mm

N2分段伸长量及一端伸长量

θ =α * π /180=7* π /180=0.122173rad

平均张拉力

Ppab= σ _k （1-  e ^{-( k L+μθ)} ） A/ （ kL+μθ ）

=1395* (1-e ^{-(0.0015*2.357+0.25*0)} )*140/(0.0015*4.356+0.25*0)

=194663(N)

Ppbc= σ _k （1-  e ^{-( k L+μθ)} ） A/ （ kL+μθ ）

 =1395* (1-e ^{-(0.0015*7.593+0.25*0.174533)} )*140/(0.0015*6.799+0.25*0.122173)

=191375(N)

Ppcd= σ _k （1-  e ^{-( k L+μθ)} ） A/ （ kL+μθ ）

 =1395* (1-e ^{-(0.0015*14.694+0.25*0.174533)} )*140/(0.0015*12.288+0.25*0.0.122173)

=190595(N)

分段及一端伸长量

△ Lab=  P L /AE g =194663*4.356/140*195000=31.06mm

△ Lbc=  P L /AE g =191375*2.443/140*195000=17.13mm

△ Lcd=  P L /AE g =190595*5.489/140*195000=38.32mm

△ L= △ Lab+ △ Lbc+ △ Lcd=87mm

N3分段伸长量及一端伸长量

θ =α * π /180=8* π /180=0.13962634rad

平均张拉力

Ppab= σ _k （1-  e ^{-( k L+μθ)} ） A/ （ kL+μθ ）

=1395* (1-e ^{-(0.0015*1.981+0.25*0)} )*140/(0.0015*1.332+0.25*0)

=195105(N)

Ppbc= σ _k （1-  e ^{-( k L+μθ)} ） A/ （ kL+μθ ）

 =1395* (1-e ^{-(0.0015*5.646+0.25*0.122173)} )*140/(0.0015*4.125+0.25*0.13962634)

=191342(N)

Ppcd= σ _k （1-  e ^{-( k L+μθ)} ） A/ （ kL+μθ ）

 =1395* (1-e ^{-(0.0015*14.656+0.25*0.122173)} )*140/(0.0015*12.273+0.25*0.13962634)

=190185 (N)

分段及一端伸长量

△ Lab=  P L /AE g =195105*1.332/140*195000=9.52mm

△ Lbc=  P L /AE g =191342*2.793/140*195000=19.58mm

△ Lcd=  P L /AE g =190185*8.148/140*195000=56.76mm

△ L= △ Lab+ △ Lbc+ △ Lcd=86mm