龙潭长江大桥622模板坍塌事故调查报告摘要

 

 

南锚碇采用矩形沉井基础，沉井长和宽分别为73.4m和56.6m（第一节沉井长73.8m，宽57.0m），沉井高50m，共分九节，第一节为钢壳混凝土沉井，高8m；第二至九节均为钢筋混凝土沉井，其中第二、三节为6m高，第四至六节均为5m高，第七、八节为4m高，第九节为7m高。沉井封底混凝土厚为10m。沉井顶面标高为+4.0m，基底标高为-46.0m。

沉井第一至八节共设有30个井孔，第一节沉井井壁厚2.2m，隔墙厚1.4m；第二至八节沉井井壁厚2.3m，隔墙厚2.0m；第九节沉井中间未设有隔墙，井壁厚1.65m。

 

2020年6月15日，南锚碇沉井工程开工。11月22日完成沉井第1次接高（第一至三节）施工，12月28日完成沉井第1次下沉。

2021年3月21日完成沉井第2次接高（第四至六节）施工，5月5日完成沉井第2次下沉。

2021年6月11日完成沉井第七至八节接高施工， 至6月22日事故发生时，正在进行沉井第九节接高模板安装施工。

 

2020年5月，项目部编制了《南锚碇沉井接高下沉专项施工方案》，并组织专家论证、审核，2020年6月18日经中铁大桥监理公司审查同意。该方案规定，沉井第七～八节接高分2次对称浇筑混凝土， 第九节接高竖向分2层浇筑混凝土，分层高度为4m+3m。

为解决分层接高，作业平台无法连通带来的施工操作困难，并在满足安全、质量要求的同时适当加快施工进度， 2021年5月，项目部工程技术部编制了《南锚碇沉井接高下沉补充专项施工方案》（以下简称“补充方案”），调整修改沉井第七～八节接高为4m高全断面一次性浇筑，第九节接高为7m高全断面一次性接高， 其中， 第九节钢筋节段为7m一次性安装，模板自下而上分两层安装，第一层安装高度4m，第二层安装高度3m，混凝土为7m一次性分层对称浇筑。 增加了在模板内外侧设置缆风绳和型钢桁架，模板安装完成并用缆风绳固定后，才能拆除内部劲性骨架等安全保证措施。

2 021年5月20日，监理公司审查同意该补充方案，6月10日报大桥建设指挥部备案。

经查， 补充方案编制完成后，项目部未重新组织专家论证。至事故发生前，项目部未将补充方案正式下达生产管理部、安全管理部等部门和施工队伍，仅将其主要内容在生产调度会上进行过口头传达 ；监理公司也未将补充方案正式下达安全副总监、现场监理等人员，仅口头通知监理员补充方案变更内容，修改监理细则。

第九节接高施工安全措施落实情况。

沉井第九节接高工艺流程为 ：钢筋集中配送中心预制钢筋节段，运输至施工现场进行整体吊装，钢筋节段内部劲性骨架立柱支腿与沉井第八节预埋的钢板焊接连接，钢筋节段竖向钢筋与沉井第八节预留外露钢筋进行绑扎搭接连接，部分焊接连接。模板分两层安装完毕后，内外侧模板设置缆风绳进行固定，缆风绳间距为5.4m；内侧模板采用型钢桁架与已安装的钢管立柱焊接固定，间距为10.8m；内侧模板底部设置限位型钢。模板安装、固定完毕后进行现场验收，验收通过后拆除劲性骨架。

 

 

劲性骨架 制作变更情况。

项目部编制的《南锚碇沉井接高下沉专项施工方案》及补充方案，附有劲性骨架模型图和受力计算结果，两份施工方案及项目部交给钢筋集中配送中心的《劲性骨架图纸》均显示，每个钢筋节段劲性骨架包含12根斜腹杆和3层水平联系杆。

 

经查，生产管理部在征得项目总工同意后，确认预制出厂的劲性骨架只保留顶部2根斜腹杆，桁架片内未设置斜腹杆（第二～八节未做无斜腹杆情况下的抗风稳定验算，第九节由工程技术部做了无斜腹杆、不拆除劲性骨架情况下的抗风稳定验算）。此外，为便于钢筋节段竖向钢筋与沉井上一节预留钢筋连接，第二～九节劲性骨架在安装前均割除了下层水平联系杆，沉井每侧不规则钢筋节段内也未制作安装劲性骨架，均与劲性骨架设计图纸不符。

经专家组分析， 劲性骨架桁架片内不设斜腹杆和水平联系杆，会较大降低劲性骨架的面外侧向刚度，导致其抵抗风荷载等面外水平力的能力较弱。

 

 

沉井第九节钢筋模板安装施工， 在未设置缆风绳和型钢桁架的情况下 ，提前割断沉井西侧（约65m长度范围内）和北侧（约28m长度范围内）钢筋节段内的劲性骨架立柱支腿，造成西侧长73m、高7m的模板和钢筋节段平面外稳固性严重不足，在当时水平风荷载（东南向阵风与坍塌方向一致)与偏心荷载（悬挑操作平台作业人员荷载）的作用下，发生顺风向先西侧向外、后连带南北侧向内的整体倾覆坍塌。