本帖最后由 ztong0515 于 2013-4-12 14:13 编辑
预应力混凝土连续刚构桥在采用悬臂浇筑施工时, 一旦主梁合拢, 结构将由原来的静定结构体系转换成超静定结构体系, 并且将受到温度变化等因素引起次内力。理论和实践表明, 在大跨度预应力混凝土箱形梁桥中, 特别是超静定结构体系, 如连续刚构桥,温度应力可以达到甚至超过活载应力, 常常是预应力混凝土桥梁产生裂缝的主要原因。因此, 预应力混凝土连续刚构桥采用悬臂浇筑施工, 体系转换的温度应严格控制, 避免因此而带来的主梁破坏。可是, 预应力混凝土连续刚构桥当采用悬臂浇筑施工时, 常常因施工进度安排和当地的气候条件改变等原因,使得
主梁在合拢期间气温难以满足设计的合拢温度。为了不影响施工进程, 主梁必须在非设计的合拢温度下进行合拢, 完成体系转换。于是, 便产生这样一个问题, 就是怎样使主梁在非设计合拢情况下合拢后, 仍然具有与在设计合拢温度下相同的受力及变形的特点,若能实现这一点, 将会给工程带来很大的经济效益。针对这个问题, 提出自己的意见, 供大家讨论。
1 合拢原理及施工工艺
当温度变化时, 结构将要产生变形, 对于预应力混凝土连续刚构桥, 结构还要产生次内力。因此, 当我们在非设计合拢温度下完成主梁合拢进行体系转换时, 可以通过调整结构的变形来调整合拢时结构的内力。设想结构是在正常情况下按主梁设计合拢温度进行主梁合拢完成体系转换的, 当结构整体温度升高时, 主梁温度变化临界点两侧各墩顶中心及边跨支座将产生偏离温度变化临界点方向的水平位移; 相反, 结构的整体温度下降时, 各墩顶中心及边跨支座将产生偏向主梁温度变化临界点方向的水平位移。现在, 如果主梁要求在非设计合拢温度的情况下合拢,那么, 我们就可利用外力(千斤顶等) 先使主梁产生一个由设计合拢温度偏离值而产生的变形后, 再进行合拢, 完成体系转换。在这种情况下完成体系转换后的内力和变形与在设计合拢温度下完成体系转换后的内力与变形完全相同, 同时使得施工不受外界气候条件的影响, 顺利进行。下面就三跨连续刚构桥在当前合拢温度高于设计合拢温度的情况下体系转换的施工工艺进行具体讲述。
2 实例
广西六律邕江大桥是位于国家重点路段西南大通道南宁至柳州高速公路王灵至南宁段的一座特大桥，全长482m。
桥孔布置为主桥三跨80 m + 125 m + 80 m 的预应力钢筋混凝土连续刚构, 柔性薄壁墩, 钻孔灌注桩基础。
全桥分离为上、下游两幅, 中间设有分隔带, 人行道悬挂于中央分隔带下面。
主桥箱梁为三向预应力钢筋混凝土结构, 采用两幅单箱单室断面, 箱梁顶板宽13. 5m , 底板宽7. 0m , 箱梁墩顶根部梁高为6. 8 m , 跨中及边跨支架现浇梁段高为2. 5 m。
箱梁墩顶0 号梁段长9. 0 m , 两个T 构各划分为16 对梁段,具体划分为5×3. 0 m + 4×3. 5 m + 7×4. 0m , 累计总悬臂长度为57. 0 m , 采用悬臂浇筑施工, 全桥单幅设合拢段3 个, 合拢长度为2. 0 m , 设计合拢温度为15 ℃。
该桥于1997 年7 月开工, 根据施工进度安排, 主梁合拢时间在1998 年8 月。根据当地历年气象资料表明, 8 月份平均最低气温为25 ℃, 平均最高气温为33 ℃, 因此主梁合拢期间很难达到设计合拢温度, 建议在非设计合拢温度下进行主梁合拢, 合拢期间当前合拢温度为25 ℃。相对于设计合拢温度而言, 主梁当前合拢温度升高了10 ℃。通过计算, 可以得出主桥成桥状态下升温10 ℃各点水平位移。如表1。
在25 ℃进行主梁合拢时, 首先, 使得左支座产生向左水平位移14 mm , 右支座产生向右水平位移14 mm 后均临时固结两支座,然后浇筑边跨现浇段, 按合拢程序合拢两边跨, 完成边跨合拢。中跨合拢时, 通过计算, 在中跨合拢段形心处采用千斤顶对两个T 型结构作用2 353. 6 kN 的水平作用力时, 第一、二T 型结构中心产生相应的水平位移后, 按合拢程序进行中跨合拢。主梁合拢后,拆除边跨支座的临时固结, 整个桥梁体系转换结束。
3 结束语
预应力混凝土连续刚构桥采用非设计合拢温度进行主梁合拢, 完成体系转换, 避免了于气候条件限制而影响主桥的施工进度,在一定程度上能缩短工期, 因而具有重要意义。另外, 该方法同样适用于采用悬臂浇筑施工的预应力混凝土连续梁桥的体系转换。
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只看楼主 我来说两句-
wqj999
沙发
“该方法同样适用于采用悬臂浇筑施工的预应力混凝土连续梁桥的体系转换。”学习了。
2015-07-29 09:51:29
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bjyx100
板凳
不错，再透彻谢更好。
2014-12-02 09:40:02
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