根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.1.1条规定，玻璃幕墙应按维护结构设计。
根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003第5.3.2条规定以及《建筑幕墙》GBT21086-2007第5.1.1.1条规定，玻璃幕墙的风荷载应按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012式8.1.1-2计算，并且不小于1.0kPa。
解释：式（8.1.1-2）适合于幕墙(采光顶)面板、面板与龙骨的连接件、直接支承面板的龙骨(横梁、立柱、加强肋等)、龙骨与主体结构的连接件等。
支撑幕墙龙骨的主体结构(尤其是目前一般由幕墙企业设计施工的各种钢结构、索结构、索-杆结构)承受的风荷载 ,不应采用式(8.1.1-2),而采用式（8.1.1-1）。式中各符号含义见荷载规范。对一般高层建筑和高耸结构 ,顺风向风振系数βz可直接按规范第7.4.2条的规定近似计算 ;对于复杂的大跨度平面或空间钢结构、索结构、索-杆结构 ,其风振系数βz应经过动力计算分析或试验研究确定 ,当无分析研究结果可用时 ,建议其取值不小于1.5。
《玻璃幕墙及采光顶结构设计若干问题探讨》
根据《建筑幕墙》GBT21086-2007附录B B2.1.1.1条规定，采光顶和金属屋面抗风性能指标不应低于所在地的风荷载标准值，且不应小于1.5kPa。
根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003第5.3.3条规定：玻璃幕墙高度大于200m或体型、风荷载环境复杂时，宜进行风洞试验确定风载，幕墙风压标准值按风洞试验和理论计算风压的较大值取值。
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条计算围护构件及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1：
1 封闭式矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3的规定采用；
2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；
3 其他房屋的构筑物可按本规范第 8.3.1 条规定体型系数的1.25倍取值。
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.4条计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数μs1可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：
1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；
2 当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其他屋面区域折减系数取1.0；
3 当从属面积大于1m2小于25m2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：
μs1（A）=μs1（1）+[μs1（25）-μs1（1）]logA/1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.5条计算围护构件风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用：
1 封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取-0.2或0.2；
2 仅一面墙有主导洞口的建筑物，按下列规定采用：
1)当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时，取0.4μs1；
2)当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取0.6μs1；
3)当开洞率大于0.30时，取0.8μs1。
3 其他情况，应按开放式建筑物的μs1取值。
注：1 主导洞口的开洞率是指单个主导洞口面积与该墙面全部面积之比；
2 μs1 应取主导洞口对应位置的值
屋面、采光顶及雨棚水平投影面上的活荷载标准值应按GB50009-2012 表5.3.1采用，均布活荷载标准值可不与雪荷载同时组合。
《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2015第8.2.5条规定：对于上人屋面玻璃，玻璃中心直径150mm的区域内，应能承受垂直于玻璃1.8kN的活荷载；对于不上人屋面，与水平夹角小于30度的屋面玻璃应能承受垂直于玻璃1.1kN的活荷载，与水平夹角不小于30度的屋面玻璃应能承受垂直于玻璃0.5kN的活荷载。
《建筑幕墙》GBT21086-2007第5.1.1.2条规定：
《小单元建筑幕墙》JG/T216-2007
《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.3.10条规定：
《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第5.7.10条
《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003
《人造板材幕墙工程技术规范》JGJ336-2016
《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001
DGJ08-56-2020 上海市建筑幕墙工程技术规范
举例说明：
《建筑幕墙》GBT21086-2007
《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003
《人造板材幕墙工程技术规范》JGJ336-2016
《小单元建筑幕墙》JG/T216-2007
《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001
DGJ08-56-2020 上海市建筑幕墙工程技术规范
《天津市建筑幕墙工程技术标准》DB29-221-2013
举例说明：
《小单元建筑幕墙》JG/T216-2007
举例说明：
解释：抗震设计时 ,楼层层间位移角是否应该取弹性层间位移角的3倍是值得讨论的一个问题。首先要明确对幕墙平面内变形要求(即抗震设计时应 按主体结构弹性层间位移角限值的3倍进行设计)的含义,是指中震作用下对幕墙适应主体结构变形能力的近似要求;其次要明确中震作用下,结构胶缝所表现的应力状态和对应的变形能力。如果对结构进行动力时程分析,则输入地震波加速度时程曲线的峰值加速度见下表。由表中数值可看出,中震输入加速度峰值约为小震的2.8倍,因此考虑到结构弹塑性变形性质,取用小震位移限值的3倍作为中震位移限值是近似估计。另外,如果采用中震时的楼层层间位移角限值,则一定要对应采用此时结构胶的变位承受能力,而绝不是对应于其受拉应力为0.14N/mm2时的伸长率。
《玻璃幕墙及采光顶结构设计若干问题探讨》
举例说明：1/550*3=1/183
《建筑幕墙》GBT21086-2007第5.1.9条规定：
《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.2.7条规定：
《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001第6.5条
注：摘自《框架式玻璃幕墙自重作用下挠度控制方法》
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知识点：幕墙结构设计
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带钢支撑的竖向不规则框排架结构的设计及抗震性能分析摘要：钢筋混凝土框排架体系分为钢筋混凝土框架与排架侧向连接组成的侧向框排架结构厂房、下部为钢筋混凝土框架，上部顶层为排架的竖向框排架结构厂房。【1】近年来，由于工艺流程和设备布置的需要，此两种框排架结构体系在工业厂房中使用较为广泛。但随着工艺流程和业主的要求，结构平面和空间布置越来越复杂。在普通烈度地区，此类型结构各方面的抗震性能表现尚可，但在高烈度地震区，此种竖向不规则的框排架结构的抗震性能已基本不能满足规范的相关要求，多处出现异常情况。本文通过对作者所设计的一个工程项目实例，探讨和分析了在高烈度地震区，竖向不规则框排架结构设置框架柱间钢支撑的必要性、设置钢支撑后各方面抗震性能表现以及对钢支撑设计及注意事项做了一些建议，可为结构设计人员提供参考。
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