摘  要

(5. 3. 5)

式中 ——地基最终变形量(mm)；

——按分层总和法计算出的地基变形量(mm)；

——沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确定，无地区经验时可根据变形计算深度范围内压缩模量的当量值( )、基底附加压力按表5.3.5取值；

——地基变形计算深度范围内所划分的土层数(图5.3.5)；

——相应于作用的准永久组合时基础底面处的附加压力(kPa)；

——基础底面下第i层土的压缩模量(MPa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算；

——基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离(m)；

——基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数，可按本规范附录K采用。

图5.3.5基础沉降计算的分层示意

1—天然地面标高；2—基底标高；3—平均附加应力系数曲线；4—i-1层；5—i层

表5.3.5 沉降计算经验系数 

式中 ——复合地基最终变形量(mm)；

——复合地基沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料经验确定，无地区经验时可根据变形计算深度范围内压缩模量的当量值( )按表7.2.10取值；

——复合地基计算变形量(mm)，可按本规范公式(5.3.5)计算；加固土层的压缩模量可取复合土层的压缩模量，按本规范第7.2.12条确定；地基变形计算深度应大于加固土层的厚度，并应符合本规范第5.3.7条的规定。 

表7.2.10 复合地基沉降计算经验系数

《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2011第5.3.6条规定，变形计算深度范围内压缩模量的当量值( )，应按下式计算：

(5.3.6)

式中  ——第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值。

《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2011第5.3.7条规定， 地基变形计算深度 (图5.3.5)，应符合式(5.3.7)的规定。当计算深度下部仍有较软土层时，应继续计算。

(5.3.7)

式中  ——在计算深度范围内，第i层土的计算变形值(mm)；

   ——在由计算深度向上取厚度为 的土层计算变形值(mm)，见图5.3.5并按表5.3.7确定。

表5.3.7

《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2011第5.3.8条规定,当无相邻荷载影响，基础宽度在1m～30m范围内时，基础中点的地基变形计算深度也可按简化公式(5.3.8)进行计算。在计算深度范围内存在基岩时，可取至基岩表面；当存在较厚的坚硬黏性土层，其孔隙比小于0.5、压缩模量大于50MPa，或存在较厚的密实砂卵石层，其压缩模量大于80MPa时，可取至该层土表面。此时，地基土附加压力分布应考虑相对硬层存在的影响，按本规范公式(6.2.2)计算地基最终变形量。

(5.3.8)

(5.3.10)

式中 ——地基的回弹变形量(mm)；

—— 回弹量计算的经验系数，无地区经验时可取1.0

——基坑底面以上土的自重压力(kPa)，地下水位以下应扣除浮力；

——土的回弹模量(kPa)，按现行国家标准《土工试验方法标准》GB/T 50123 中土的固结试验回弹曲线的不同应力段计算。

（5.3.11）

式中 ——地基土回弹再压缩变形量(mm)；

——地基的回弹变形量(mm)；

——临界再压缩比率，相应于再压缩比率与再加荷比关系曲线上两段线性交点对应的再压缩比率,由土的固结回弹再压缩试验确定；

——临界再加荷比，相应在再压缩比率与再加荷比关系曲线上两段线性交点对应的再加荷比，由土的固结回弹再压缩试验确定；

——对应于再加荷比R′＝1.0时的再压缩比率，由土的固结回弹再压缩试验确定，其值等于回弹再压缩变形增大系数；

——再加荷的基底压力(kPa)。

1、压缩模量 (MPa)，要求取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，而目前勘察报告给出的是给定压力段的平均压缩模量，通常是不吻合的；

2、地基变形计算深度 采用应变比法；

有些专家认为勘察报告应该给出e-p曲线图，由设计人员自己确定压缩模量。首先大量的曲线如何整合成一条曲线是个问题（目前没有给出整合准则），设计人员也难以进行大量繁复的工作。通常是选取尽量靠近的，根据经验调整 。

二、《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》 DBJ 11-501-2009（2016年版）

变形计算

（7.4.7）

式中 ——地基最终沉降量(mm)；

——按分层总和法计算的地基沉降量(mm)；

——沉降计算经验系数，根据建筑物的类别、基础类型、基础埋置深度、基础宽度及地基土质情况，分别按表7.4.7-1或表7.4.7-2采用；

——地基计算深度范围内划分的土层数，地基变形的计算深度，对于中、低压缩性土取附加压力等于自重压力20％的深度；对于高压缩性土取附加压力等于自重压力10％的深度；

——相应于荷载效应准永久组合的基础底面处的附加压力值(kPa)；

  ——基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离(m)；

  ——基础底面计算点到第i层土、第i-1层土底面范围内的平均附加应力系数，按本规范附录H采用。

——基础底面下第i层土的压缩模量(MPa)，取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段所对应的压缩模量。

《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》 DBJ 11-501-2009（2016年版）第7.4.8条规定，当高层建筑的基础埋置较深，考虑地基土回弹再压缩和正常固结压缩的实际加载变形过程，按下式计算最终沉降量：

式中 ——沉降计算经验系数；根据建筑物的类别、基础类型、基础埋置深度、基础宽度及地基土质情况，按表7.4.8-1采用；

——基础底面处土的有效自重压力，相当于基坑开挖的卸荷量(kPa)；

——基础底面以下第i层土的回弹再压缩模量，按实际应力段取值(MPa)。

表7.4.8-1  沉降计算经验系数值

式中 —— 地基变形计算深度(m)；

、 ——分别为与基础长宽比有关的经验值和折减系数，按照表7.4.8-2确定；

—— 调整系数，按表7.4.8-3确定。

同样地大量的曲线如何整合成一条曲线也是个问题，设计人员也难以进行大量繁复的工作。通常是选取尽量靠近的，根据经验调整 。

三、《高层建筑岩土工程勘察标准》JGJ/T 72－2017变形计算

1、利用标准固结试验测求土的回弹再压缩指数（ ）、压缩指数（ ）、初始孔隙比（ ）和先期固结压力（ ），根据先期固结压力与土的有效自重压力  的比值——超固结比  OCR ，确定土的固结状态。当超固结比  OCR ＜1.0 时，为欠固结土；当OCR 为 1.0～1.2 时，可视为正常固结土；当 OCR>1.2 时，可视为超固结土。

1）当超固结土层中的 时，该层土的固结沉降量可按下式估算：

式中 ——第i层土的固结沉降量(mm)；

——第i层土的平均厚度(mm)；

——第i层土的初始孔隙比平均值；

——第i层土的回弹再压缩指数平均值；

——第i层土的有效自重压力平均值(kPa)；

——对应于荷载效应准永久组合时，第i层土有效附加压力平均值(kPa)；

——第i层土的先期固结压力平均值(kPa)。

2)  当超固结土层中的 时，该层土的固结沉降量可按下式估算：

（8.2.11-2）

式中 —— 第i层土的压缩指数平均值。

4、当为欠固结土时，该层土的沉降量可按下式估算：

5、整个沉降计算深度内的总沉降量应为各土层沉降量之和。沉降计算深度对于中、低压缩性土应算至有效附加压力等于上覆土有效自重压力 20%处，对于高压缩性土应算至有效附加压力等于上覆土有效自重压力 10%处。当无相邻荷载影响时，亦可按本标准附录 C 计算沉降量。

四、小    结