本文讨论地下室顶板同时作为人防顶板的情况，该情况出现在只有一层地下室的情形。通常情况下，为了节约成本，人防区域常与塔楼区域重合，这样可以避免塔楼范围无效区域的浪费。今天讨论的情况恰恰与之相反，人防区域没有上部建筑，就是这么任性。
地下室顶板无上部建筑时，常常覆盖有一定厚度的覆土，这层覆土对于人防是有利的，可以借此减少顶板板厚。当然这种情况的前提是覆土荷载不超过人防荷载效应，否则就变为恒活控制，板厚可能就不受控制。我们仅针对前者（人防荷载控制）进行讨论。
某项目仅有1层地下室，地下室人防部分区域示意如图1所示，人防区域无上部建筑。轴网调整为大小组合跨，典型柱距最小跨度5.1m，最大跨度8.4m，分布规律性不明显。对此区域范围内的地下室人防顶板楼盖结构选型进行研究。
1、板厚取值
《人民防空地下室设计规范》GB 50038-2005 第3.2.2条，甲类防空地下室，核6，有上部建筑和无上部建筑，顶板防护厚度最小值均取250mm。不满足防护厚度时，应在其上面覆土，覆土厚度不应小于最小防护厚度与顶板防护厚度之差的1.4倍。
本项目地下室顶板厚度取200mm，地下室顶板覆土1.5m，远大于（250-200）x1.4=70mm。《人防规范》第4.11.3条，顶板最小构造板厚为200mm，因此取200mm合理。
顶板厚度对配筋影响较大，尤其是构造配时，因此板厚尽量取小值。
2、板最小配筋率
受弯构件单侧最小配筋率0.25%，采用HRB400时全部纵筋最小配筋率减小0.1%，即0.4%。通常做法，不管采用什么钢筋直接取0.25%。（无梁楼盖取0.3%，详《2009全国民用建筑工程设计技术措施—防空地下室》P96）
3、荷载取值
与地震荷载类似，人防结构设计的时候，对于爆炸动荷载采用等效荷载进行结构动力计算。
《人防规范》第4.7.2条，防控地下室设在地下一层时，常6级覆土厚度大于1.5m，顶板可不考虑爆炸等效荷载；常5级覆土厚度大于2.5m时可不考虑。地下二层及以下顶板不考虑常规武器地面爆炸等效荷载。具体数值详规范表4.7.2（国家机密，请自行查找）。
《人防规范》第4.8.2条，当允许延性比[β]=3.0时，按表4.8.2取用（国家机密，请自行查找）。
4、材料选择
《人民防空地下室设计规范》GB 50038-2005 第4.11.1条，最小要求为梁、板采用C25，墙、柱采用C30。有防水要求时不低于C30。
构件强度设计时对材料强度进行调整，《人防规范》第4.2.3条规定如下图，可见表中只有三级钢，没有四级钢。有人认为《人防规范》是2005年编写，当时还没有四级钢（2010年列入混规）；有人认为四级钢强度太大，韧性不好；还有人问过人防院，实际上还没人用过四级钢。
《人防规范》2015年出了新版本，是否对此问题有解释，由于本人未找到电子版文件，有待进一步证实。
5、梁高控制
《人民放空地下室设计规范》GB 50038-2005 第3.2.1条，规定防空地下室室内地平面至梁底和管底的净高不得小于2.0m。一般车库要求净高2.2m。通常人防地下室设计成平战结合，需满足平时使用的净高要求，相比而言，战时净高要求显得有点低。
6、特殊要求
《人民放空地下室设计规范》GB 50038-2005 第3.2.15条，上部建筑为钢筋混凝土结构的甲类防控地下室，人防顶板不应高处地面。本项目人防顶板均在覆土以下，不存在此情况。（主要是建筑控制条件，结构专业不涉及）
7、计算参数
YJK，楼板采用刚性板，梁考虑T形翼缘作用配筋，前处理中指定人防构件。
楼板板采用塑性计算，支座计算配筋率0.5~0.6%，跨中0.25%（无梁楼盖0.3%）。
8、允许延性比[β]
[β]系指结构构件允许出现的最大变位与弹性极限变位的比值。当[β]≤1时，结构处于弹性工作阶段；当[β]>1时，处于按塑性工作阶段。
β=1时，钢筋应力不大于计算应力，结构无残余变形；β=2~3时，受拉区混凝土出现细微裂缝，但观察不到穿透裂缝，扔保持结构的承载力和气密性；β=4~5时，用于不要求保持气密性和密闭性的防护建筑外墙。
常规武器比核武器允许延性比大一些的原因：常规武器不考虑直接命中，只按非直接命中的地面爆炸作用设计，对结构往往只产生局部作用；又因常规武器爆炸荷载作用时间短，易使结构构件产生变形回弹，允许延性比取大，以充分发挥结构材料的塑形性能，更多吸收爆炸能量。
规范确定各种结构的延性比时已经考虑了对变形的限值和防护密闭性的要求，因此防控地下室结构在常规武器和核武器爆炸动荷载作用下可不必再单独进行结构变形和裂缝开展的验算。
当构件配筋较大时，需按下式（也可详人防规范4.10.3条）验算允许延性比，允许延性比超限时可采取如下措施：
b>提高混凝土强度，减小受压区高度。（为了个别构件提高整层材料强度，可行性不大）
c>增加受压区配筋，减小受压区高度。（常被忽略的方式，但可行性较大）
注：i>规范4.10.3条规定，受拉钢筋配筋率小于1.5%时（不会出现脆性破坏），可不对[β]做要求；配筋率超1.5%时，需验算其限值大小。ii>构件弹塑性承载力，是采用换算后的材料强度折算值和等效荷载折算值，然后按照弹性承载力计算公式进行验算。[β]决定了等效荷载的大小，[β]增大→等效荷载增大→配筋增大→脆性破坏，因此才对[β]进行限制。是人防设计落地过程中衍生的一个步骤，解决问题的方式有很多，殊途同归，人呢们往往选择最简单的那种，既然选择了目前这种方式，就要承担相应的代价。（个人观点）
由于大小柱网无明显分布规律，且人防区域面积不大，不适合用标准柱跨模拟，因此采用实际模型（简化，人防区域外扩一跨）进行对比。计算模型如下图所示。
地下室顶板楼盖设计时考虑覆土厚度为1.5m，附加恒载取覆土厚度1.5×20=30kN/m2，活载取4.0 kN/m2（大板2.5kN/m2）。人防楼盖等级为核六，等效静荷载标准值65 kN/m2。顶板考虑作为嵌固端，最小厚度为200mm，最小配筋率为0.25%。梁板混凝土等级为C30，钢筋均为HRB400。抗震等级取三级。
梁截面控制标准：同一种荷载下楼盖方案对比时，梁高保持一致，通过调整梁宽控制梁配筋率在1.5%~2.5%之间（经济起见，人防构件配筋率取值尽量接近最大值）。板厚按板底筋配筋率接近最小配筋率控制。
定额标准：混凝土570元/m3（宁波市场价2019.11），钢筋4500元/t（全国市场价2019.11）。
梁截面控制标准：同一种荷载下楼盖方案对比时，梁高保持一致，通过调整梁宽控制梁配筋率在1.5%~2.5%之间（经济起见，人防构件配筋率取值尽量接近最大值）。板厚按板底筋配筋率接近最小配筋率控制。
定额标准：混凝土570元/m3（宁波市场价2019.11），钢筋4500元/t（全国市场价2019.11）。
从表中结果可知，大板方案造价由于板跨过大，造成板厚与支座计算均偏大，经济性最差；其余两种方案造价较为接近，从使用功能上来说，单向次梁方案布置灵活，在非标准柱距也可布置；加腋大板方案净空最大，亦可考虑采用。综合来看，优先选用
单向次梁方案，其次加腋大板方案。
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知识点：人防与地下室顶板
高层地下室带人防是否可以按嵌固在地下室顶板计算？
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