遂昌创业小区脚手架搭设专项施工方案.doc

一．编制依据
<建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范>(JGJ130-2001)
<建筑施工安全检查标准>( JGJ59-99)
<建筑施工高处作业安全技术规范>( JGJ80-91)
本工程施工图纸和投标文件
本工程施工组织设计
二．工程概况
创业小区位于车站路火柴厂区块，1#安置房工程为底框架结构,一层全框架结构以上为砖混结构;主楼5层,底层商铺1层,地下1层。东西向1至57轴长59.4米.南北向A至1/Y轴64.7米.,共六层,底层商铺层高4.7米. 楼层高2.9米屋面为斜层面.端部为400mm高挑檐.建筑檐顶标高为19.10米,地面平均高度为-0.4米.现地面至建筑檐顶高度为19.55米.脚手架搭设高度为21.00米.
三.脚手架构造要求
1.总的设计尺寸
立杆纵距1.5米.(局部有所调整,但均不应大于1.8米),步距1.8m(安全网规格为6m×1.8m,拉紧后比1.8m略宽,)脚下手架限高取21.00 m(总高19.1m+1.5m高护栏+0.4m),在排架内侧设全封闭密目安全网(每10cm×10cm2300目)。
2.脚手架材料要求
1）、脚手架杆件采用外径 48mm、壁厚 3.5mm 的焊接钢管，其力学性能应符 合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700 中 Q235A 钢的规定，用于立杆、大横 杆、斜杆的钢管长度为 4-6 米，小横杆、拉结杆 2.1-2.3 米，使用的钢管不 得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢 管决不允许使用。
2）、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合
《钢管脚手架》GB15831-1995 规定的要求，对使用的扣件要全数 进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距 离不小于 5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达 60N*M 时扣件不得破坏。
3）、脚手板采用 竹串脚手板宽度为 1000mm，，使用的脚手板两端 8cm 用 8 号铅丝箍绕 3 圈。
四、施工安全、技术措施
结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物三面搭设落地式、全高全封闭的扣
件式双排钢管脚手架。东面二层（4.7米标高以上）用90×160工型钢悬挑1.5米＠1.5米，在型钢上搭设全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施 工，同时兼作安全防护。室内采用满堂红脚手架模板支撑体系。
1.地基处理
首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围按照 3－5%找坡。回填土夯实后，上面铺设厚8cm 厚碎石，浇筑150cm 宽以上C20地面以保证地基不变形；之后按 设计的立杆间距进行放线定位，立杆支承在40×40×8㎝的人硬木板上。

下雨过后 要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉。
2.排水措施
在距脚手架外排立杆外 0.5 米处，设置一排水沟，排水沟坡度为 3－5‰。
在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出场外。
3.外脚手架搭设的构造要求：
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 20.60 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为 Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑 承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；
a.立杆：全楼脚手架采用双排单立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮 1.5 米，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。接头交错 布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离 不小于 50 ㎝；各接头中心距主节点的距离不大于 60 ㎝。
b.大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱 扣紧；其长度大于 3 跨、不小于 6 米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采 用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离 不小于 50 ㎝，各接头距立杆的距离不大于 50 ㎝。
c.小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用
直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于 15㎝。小横杆间距应与立
杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在 两立柱之间在等间距设置增设 1－
2 根小横杆，其最大间距不大于 75 ㎝。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于 10 ㎝；伸出里排大横杆距结构外 边缘 15 ㎝，且长度不大于 44 ㎝。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同 层的相邻小横杆在立柱处相向布置。
d.纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮 20 ㎝处的立杆上， 横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
e.剪刀撑：本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵 横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每 6步 4 跨置一道，斜杆与地面的夹角在 45－60 度之间。斜杆相交点处于同一条直线上， 并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆 伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加 2－4 个扣结点。所 有固定点距主节点距离不大于 15 ㎝。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的 高度控制在 30 ㎝内。
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100 ㎝，并用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10 ㎝。
f. 脚手板：脚手板采用满铺脚手板层横向水平杆间距：1.00m。
脚手板设置在 3 根横向水平杆上，并在两端 8 ㎝处 用直径 1.2 ㎜的镀锌铁丝箍绕 2－3 圈固定。靠墙一侧的脚手板离墙的 距离不应大于 15 ㎝。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空档现象。
g.连墙件：连墙件采用刚性连接，垂直间距为 3 米，水平间距为 4 米。
连墙杆用φ48×3.5 的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。 在结构每一外
框架处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮
1.5 米处预埋 HRB335 钢筋，用φ48×3.5 的钢 管与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式 拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙杆。
连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置,与架体和结构立面垂直，并尽量靠近 主节点（距主节点
的距离不大于 30 ㎝）。连墙杆伸出扣件的距离应大于 10 ㎝。
h.防护设施：脚手架要满挂全封闭式密目安全网。密目网用网绳绑扎在 大横杆外立杆里侧。
作业层脚手架立杆于 0.6 米及 1.2 米处设有两道防护栏杆，底部侧面设18 ㎝高的挡脚板。防护栏杆如下图所示：


临边防护示意图

j.楼梯间防护措施 楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道 1.2 米高的护身栏，侧边底部设 18 ㎝高的挡脚板。
4、安全施工技术措施
4.1.材质及其使用的安全技术措施
4.1.1.扣件的紧固程度应在 40－50N.m，并不大于 65N.m，对接扣件的抗 拉承载力为 3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应 向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
4.1.2.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100 ㎜。
4.1.3.钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变 形、滑丝等现象的扣件。
4.1.4.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、 塑料混用。
4.1.5.严禁将外径 48 ㎜与 51 ㎜的钢管混合使用。
4.2.脚手架搭设的安全技术措施
4.2.1.脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、 不沉陷，顶
板基础的混凝土必须达到设计强度的 75%以上才能施工。
4.2.2.搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、 动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉 对方，并得到允许，以防坠落伤人。
4.2.3.开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳 定后，方可
根据情况拆除。
4.2.4.脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全， 未完成脚
手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
4.2.5.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙 件以上两
步。
4.2.6.在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。
每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。
4.2.7.外脚手架的卸荷严格采用ф15.5 的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。
4.3.脚手架上施工作业的安全技术措施
4.3.1.结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合 格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
4.3.2.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料放荷，施工荷载不得大于 3KN/㎡，确保较大安全储备。
4.3.3.结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超 过两层，临
时性用的悬挑架的同时作业层数不超过 1 层。
4.3.4.当作业层高出其下连墙杆 3.6 米以上，且其上尚无连墙杆时，应 采取适当的临时撑拉措施。
4.3.5.各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止附落物体伤人。
4.3.6.定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固， 以达到坚固稳定，确保施工安全。
五、脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构 荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
[一]、参数信息:
1.脚手架参数： 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 21.65 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为 Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑 承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数: 施工荷载均布参数:3kN/m2.；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层 数:2；
3.风荷载参数: 丽水地区，基本风压为0.3KN/m2，（地面粗造为C类）风压高度变化数μz为0.84，荷载体型系数μs为1.157；考虑风荷载。
4.静荷载参数: 每米立杆数承受的结构自重标准(按JGJ130—2001):0.1161 kN/m2；竹串脚手板自重标准值:0.350 kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值:0.140 kN/m2；安全设施与安全网:0.005 kN/m2；脚手板铺设层数:2；
5.地基参数 地基土类型:碎石土；地基承载力特征值fk=150kN/m2，基础底面扩展面
积:0.25m2；


































[二]、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照

大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；
静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kN/m；
活荷载的计算值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；
2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式

如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.5002 +0.10×1.470×1.5002
=0.365kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支 座 最 大 弯 距 为M2max= -0.10 × 0.193 × 1.5002 -0.117 × 1.470 ×11.5002=-0.43 kN.m；
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.365×106,0.43×106)/5080.0=84.64 N/mm2；
大横杆的抗弯强度:σ= 84.64 N/mm2 小于 [f]=205.0 N/mm2，满足要求.
3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= 0.677×0.161×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) =2.31mm；
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。
大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!
[三]、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯 矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.057 kN；
脚手板的荷载标准值：
P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1) =1.575 kN；
荷载的计算值: P=1.2×(0.057+0.184)+1.4 ×1.575 = 2.49 kN；


2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均 布荷载最大弯矩计算公式如下:
= 1.5×0.038×1.0502/8 = 0.008 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax =2.49×1.050/3 = 0.872 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.88kN.m；
σ = M / W = 0.88×106/5080.000=173.22 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1050.04 /(384 ×2.060 ×105×121900.)=0.024mm ；
P2 = p1 + p2 + Q = 0.057+0.184+1.575 = 1.816 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠 度和小横杆

Vpmax = 1816×1050.0×(3×1050.2 -4×1050.2 /9 ) /(72×2.060×105×121900.0) = 2.97 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.97 = 2.99 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求。
[四]、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.050=0.040 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.050×1.500/2=0.275 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.36 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.040+0.275)+1.4×2.36=3.682 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
[五]、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；为0.1248
NG1 = 0.1248×21.000 = 2.62 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×2×1.500×(1.050+0.3)/2 = 0.787 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例栏杆采用冲压钢，标准 值为0.11
NG3 = 0.110×2×1.500/2 = 0.165 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×21.000 = 0.1575 kN； 经计算得到，静荷载标准值：
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.73 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向
力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值：
NQ= 3.000×1.050×1.500×2/2 = 4.725 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算

其 中W0-- 基 本 风 压 (kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)的规定采用： W0 = 0.30 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us = 。
风荷载标准值Wk = 0.7 ×0.30×0.840×1.157=0.204 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.73+ 1.4×4.725= 11.091kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.73+ 0.85×1.4×4.725= 10.099kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw计算公式
Mw = 0.85 ×1.4Wk L h2/10 =0.85×1.4×0.204×1.500×1.8002/10= 0.118kN.m
[六]、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值 ：N =11.091 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i =1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照(JGJ130—2001)μ——计算长度系数，应按表4-36采用1.5. λ=μh / i=1.5×1.8 / 1.58×10-2=170.8 ;按表4-37得：φ=0.225
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 11091.000/(0.225×489.000)=108.16 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 108.16 N/mm2 ＜ [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =10.099 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500：φ=0.225；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 10099/(0.225×489.000)+0.118×106/5080.000 = 115N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 115 N/mm2 ＜ [f] = 205.000 N/mm2 满足要求。
[七]、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可 搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 =0.787+0.165+0.1575=1.1095KN
活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.1248 kN/m；
H=[0.225×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.1095+1.4×4.725)]/(1.2×0.1248)=97.54 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 97.54 /(1+0.001×97.54)=88.87 m；
[H]= 88.87和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H]=50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.1095 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：
Gk = 0.1248 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：
Mwk=Mw / (1.4×0.85) =0.118 /(1.4 × 0.85) = 0.099 kN.m；
Hs=[0.225×4.890×10-4×205×103-(1.2×1.1095+0.85×1.4(4.725+0.225×4.89×0.099×102／5.080))/1.2×0.1248=87.1m
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米
， 按照下式调整且不超过50米：

[H] = 87.1 /(1+0.001×87.1)=80.12 m；
[H]= 80.12 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H]=50.000 m。
[八]、连墙件采用双扣件与墙体连接。
脚手架占建筑物的连接杆应按轴心受压杆计算
连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 W 0.172 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A=21.6×1.5= 32.4 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 7.8 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 12.8 kN；
其中 φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值
Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205x103=95.133KN
Nl=12.8KN<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！
经过计算得到 Nl=12.8KN小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求
[九]、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:f = f ×K= 75.000 kN/m2；
其中，地基承载力特征值：f = 150.000 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.500 ；
立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =69.3 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面
的轴向力设计值 ：N = 11.091 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.16 m2 。
p=69.3 ≤ f =75.000 kN/m2
地基承载力的计算满足要求。
六、二层楼面悬挑钢管脚手架计算：
脚手架钢管选用ф48×3.5；外挑工型钢采用I16，长度约为3.1米；固定槽钢在楼面上用2ф18的圆钢，距外墙边分别0.3米和1.5米。立杆纵向间距为1.5米，内立杆距外墙0.30m，外立杆距外墙面为1.35米，小横杆长度为1.5米。脚手架与建筑物的连墙拉结采用拉筋和顶撑配合使用的刚性连接方式:拉筋用ф6.5 钢筋，顶撑用ф48×3.5钢管，水平距离4.5m，竖向距离为3.6米。
悬挑架高21-4.7=16.3.0米,按16.3米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。
1、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计
1.1悬挑架荷载的取值与组合
1.1.1计算基数：
计算高度 H=16.3m，步距 h=1.8m
立杆纵距 la=1.5m ，立杆横距 lb=1.05m
查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）：
钢管自重 G1=0.0384 KN/m 挡脚板自重G2=0.0132 KN/m
安全网自重 G3=0.005 KN/m 外立杆至墙距 ld =1.35m
施工活荷载 qk= 2 KN/m2 内立杆至墙距 lc =0.30m
1.1.2脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）；
查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）附表A-1得：
架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1248KN/m
NG1K = H×gk1 = 16.3×0.1248 = 2.03KN
1.1.3构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）
⑴外立杆
①竹笆板，按2步设一层计，共5层，单位荷重按0.14kN/m2（按实）计：
NG2K-1 =（5×la×lb×0.103）/2×103= (5×1.05×1.5×0.14)/2×103 = 551.25N
②栏杆、挡脚板（按5层计，栏杆每步架1根）
NG2K-2 =（2×5×la×G1+5×G2）×103=（2×5×1.5×0.0384+5×0.0132）×103 =760.32N
③安全网
NG2K-3 =H×la×G3×103 = 16.3×1.5×0.005×103=122.25N
④合计
NG2K= 551.25+760.32+122.25 = 1433.82 N
⑵内立杆
①竹笆板
NG2K-1 =（5×la×lb×0.14）/2×103+（5×la×lc×0.14）/2×103= （5×1.05×1.5×0.14+5×0.35×1.5×0.14）/2×103= 722.75N
②纵向横杆（搁置悬挑部分的竹笆板用）
NG2K-2 = 5×la×G1 = 5×1.5×0.0384×103= 288N
③合计
NG2K = 722.75+288= 1010.75 N
1.1.4施工均布活荷载
按规范要求，取最不利情况，按荷载最大的装修脚手架考虑，即同时3层作业层施工：
外立杆 NQK外 =3×la×lb×qk/2 = 3×1.5×1.05×2/2=4.725kN
内立杆 NQK内 =3×la×lb×qk/2 + 3×la×lc×qk =4.725+0.3×1.5×2×3 = 7.425kN
1.1.5垂直荷载组合
⑴外立杆
N1 =1.2×(NG1K + NG2K)+1.4×NQK外=1.2×(2.03+1.4338)+1.4×4.725=10.77kN
⑵内立杆
N2 =1.2×(NG1K + NG2K)+1.4×NQK内=1.2×(2.03+1.010)+1.4×7.425=14.043kN
2、水平悬挑梁设计
本工程悬挑架采用钢丝绳张拉型钢悬臂式结构，水平悬挑型钢梁采用[18槽钢，长3.1m，在二层楼面上预埋2ф18的圆钢对槽钢进行背焊固定，距外墙边分别为0.3m和1.5m。
根据《钢结构设计规范》（GB50017—2002）规定进行下列计算与验算：
计算模型：计算时不考虑槽钢末端斜拉钢丝绳的作用，钢丝绳的承载力作为安全储备。
⑴I16工型钢截面特性：
Wx=140.9×103mm3,I=1127×104mm4,自重q=0.205kN/m，弹性模量E=206×103N/mm2，翼缘宽度b=88mm，翼缘平均厚度δ=9.9mm，高度h=160mm。










⑵最大弯矩
Mmax =N1×1.35+ N2×0.33+ q×1.52/2
=10.77×1.35+14.043×0.30+0.205×1.52/2 =18.983kN&#8226;m
⑶强度验算
σ= Mmax /（γx×Wx）
γx----截面发展系数，对I形截面，查表得：γx = 1.05；
Wx ----对x轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=140.9×103mm3。
f ----型钢的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mm2。
σ=18.983×106/（1.05×140.9×103）=128.31N/mm2＜f=215N/mm2
∴安全。
⑷整体稳定验算
根据刚结构设计的规范（GBJ17-88）的规定，轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬臂梁跨长1.5米折算成简支梁，其跨度为2×1.5=3米，按下列公式计算整体稳定系数ψ：
ψ=（570bδ/l1h）&#8226;235/σs
= [570×88×9.9/（3000×160）] ×235/215 = 1.13
则悬挑梁弯曲应力为：
σ= Mmax /（Ψ×Wx）
=18.983×106/（1.13×140.9×103）=191.03N/mm2＜f=215N/mm2
∴安全。
⑸刚度验算
ω = N1l3/3EI+ N2a2(3l-a)/6EI
N1、N2----作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；
E----弹性模量，E=206×103N/mm2。
I----钢材的抗弯强度设计值，Q235钢，取f = 215N/mm2。
ω =(10.77×103×15003)/(3×2.06×105×1127×104)+[14.043×103
×3002×(3×1500-300)]/(6×2.06×105×1127×104)
=5.59mm＜L/250=1500/250=5.6mm，满足要求。
⑹16I工型钢后部锚固钢筋设计
①锚固钢筋的承载力验算
锚固选用2ф18圆钢预埋在二层平板上，吊环承受的拉力为：
N4= Mmax /1.5= 18.983/1.5= 12.655KN
N3= Mmax /0.3=18.983/0.3=63.28KN
吊环承受的拉应力为：
σ4= N/A =12.655×103/（2×0.785×182）= 24.88N/mm2＜[σ]=215 N/mm2
σ3=N/A=63.28×103/（2×0.785×182）=124.4N/mm2＜[σ]=215 N/mm2
∴满足要求。
②锚固钢筋的焊缝验算
σ = F/（lW&#8226;δ）
F----作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，F= N4 =12.655KN；
lW----焊缝的计算长度，取lW=88-10=78mm。
δ----焊缝的计算厚度，取16mm。
σ = 12.655×103/（78×18）=9.013 N/mm2＜[σ]=160 N/mm2
∴满足要求。
⑺由计算结果可知，当挑梁采用[18号槽钢时，其强度、挠度、稳定性均符合要求.