经过一段时间的PKPM
实习，对
PKPM
软件有了一个基础的认识。要想熟练运用还需要一定时间的练习。下面就这段时间的学习谈一些心得体会。
一、PKPM
的发展方向
PKPM
程序的发展方向主要有两个方面：
一个方面就是计算，它的方向就是集成化、通用化。集成化大家都能感觉到，PKPM
程序都是以
PM
程序所建数据为条件，以空间计算为核心，基础、后期的
CAD
出图都能采用前面的数据。所有这些都构成了程序集成化的雏形。程序的通用化主要表现在计算上，
PKPM
程序的计算程序由以前的平面计算（
PK
）
---->
三维空间杆件（
TAT
）
---->
空间有限元（
SATWE
）
---->
整体通用有限元程序（
PMSAP
）。能计算的结构类型有砖混、底框、钢筋混凝土结构、钢结构等。现在又在开发特种结构的计算程序：如高压塔架、巨型油罐等。在
PM
程序中就可以建立起这些结构的空间模型。当然现在的
PKPM
系列程序还不能计算。
PKPM
程序发展的第二个方向就是开放计算参数的开关。有很多参数以前都是放在程序的“黑匣子”里的，设计人员不能干预。程序放开这些参数有两个原因，首先就是要让设计人员真正的掌握工程的设计过程，能够尽可能的控制设计过程。其次就是要把一些关键的责任交由设计人员来负，程序只能起到设计工具的作用，不能代替设计。所以就需要我们的结构设计人员充分的理解程序的适用范围、条件和校对结果的合理性、可靠性。如《高层建筑混凝土结构技术规程》的
5.1.16
条要求“对结构分析软件的计算结果，应进行分析结果判断，确认其合理、有效后方可作为工程设计的依据”。
二、空间计算程序
1
、
PKPM
几个空间程序的不同
现在，PKPM
程序拥有的空间计算程序有三个，即
TAT
、
SATWE
、
PMSAP
1
）、
TAT--
它是一个空间杆件程序，对柱、墙、梁都是采用杆件模型来模拟的，特殊的就是剪力墙是采用薄壁柱原理来计算的，在它的单元刚度矩阵中多了一个翘曲的自由度θ
'
，相应的力矩多了双力矩。因此，在用
TAT
程序计算框剪结构、剪力墙结构等含钢筋混凝土剪力墙的结构都要对剪力墙的洞口、节点做合理的简化，有点让实际工程来适应我们的计算程序的味道。作这种简化都是因为分析手段的局限所制（资料书的
P129
）。当然，在作结构方案时，对结构作这样的调整对建筑结构方案的简洁、合理有很大的好处。它的楼盖是作为平面内无限刚、平面外刚度不考虑的假设。在新版的
TAT
程序中，允许增设弹性节点，这种弹性节点允许在楼层平面内有相对位移，且能承担相应的水平力。增加了这种弹性节点来加大
TAT
程序的适用范围，使得
TAT
程序可以计算空旷、错层结构。
2
）、
SATWE--
空间组合结构有限元程序，与
TAT
的区别在于墙和楼板的模型不同。
SATWE
对剪力墙采用的是在壳元的基础上凝聚而成的墙元模型。采用墙元模型，在我们的工程建摸中，就不需要象
TAT
程序那样做那么多的简化，只需要按实际情况输入即可。对于楼盖，
SATWE
程序采用多种模式来模拟。有刚性楼板和弹性楼板两种。
SATWE
程序主要是在这两个方面与
TAT
程序不同。
3
）、
PMSAP---
是一个结构分析通用程序。当然，它是偏向于建筑的，但它是一个发展方向。现在的比较著名的通用计算程序有：
SAP84
、
SAP91
、
SAP2000
、
ANSYS
、
ETABS
等程序，这些程序各有特长。
2
、程序的参数及选择开关
1
）、
PMCAD
中的参数
（1
）总信息：
结构体系、结构主材：主要是不同的结构体系有不同的调整参数。
地下室层数：必须准确填写，主要有几个原因，风荷载、地震作用效应的计算必须要用到这个参数，有了这个参数，地下室以下的风荷载、水平地震效应就没有往下传，但竖向作用效应还是往下传递。地下室侧墙的计算也要用到。底部加强区也要用到这个参数。
与基础相连接的下部楼层数：要说明的是除了PM
荷载和最下层的荷载能传递到基础外，其他嵌固层的基脚内力现在的程序都不能传递到基础。
（2
）、材料信息：其他与老的程序一样填法，就是钢筋采用了新规范的新符号。
(3
）地震信息
设计地震分组：就是老的抗震规范的近震、远震。按抗震规范的附录A
选择即可。内江的三县两区都是第一组，
6
度区，设计基本地震加速度为
0.05g
。
场地类别：程序是“场地土类型”，按《地基基础规范》的
3.0.3
条的
4
款，应该是“场地类别”。《建筑抗震设计规范》的
3.3.2
、
3.3.3
条也是提的“建筑场地”，而不是“场地土”。一般的地质勘察报告要提出此参数的。
计算震型个数：这个参数需要根据工程的实际情况来选择。对于一般工程，不少于9
个。但如果是
2
层的结构，最多也就是
6
个，因为每层只有三个自由度，两层就是
6
个。对复杂、多塔、平面不规则的就要多选，一般要求“有效质量系数”大于
90%
就可以了，证明我们的震型数取够了。
这个“有效质量系数”最先是美国的
WILSON
教授提出来的，并且将它用于著名的
ETABS
程序。
《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.13-2
条要求
B
级高度的建筑和复杂的高层建筑“抗震计算时，宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应，振型数不应小于
15
，对多塔楼结构的振型数不应少于塔数的
9
倍，且计算振型数应使振型参与质量不少于总质量的
90%
”
周期折减系数：这个参数是根据《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.16
条（强条）要求，按
3.3.17
条进行折减的。
框架：0.6~0.7
框剪：0.7~0.8
剪力墙：0.9~1.0
（4
）风荷载：
修正后基本风压：根据《建筑结构荷载规范》的7.1.2
条，对与高层、高耸以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。按《高层建筑混凝土结构技术规程》的
3.2.2
条，对与特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑，其基本风压应按
100
年重现期的风压值采用。按规范的解释，房屋高度大于
60m
的都是对风荷载比较敏感的高层建筑。
1.
风荷载
风压标准值计算公式为:WK=
β
z
μ
s
μ
Z W
。其中
:
β
z=1+
ξυφ
z/
μ
z
在新规范中
,
基本风压
Wo
略有提高
,
而建筑的风压高度变化系数μ
E
、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的情况。所以
,
按新规范计算的风压标准值可能比
89
规范大
,
也可能比
89
规范小。具体的变化包括下面几条
:
1)
、基本风压
:
：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的
30
年一遇改为
50
年一遇
:
新高规
3.2.2
条规定
:
对于
B
级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑
,
应按
100
年一遇的风压值采用。
2)
、地面粗糙度类别：由原来的
A
、
B
、
C
类
,
改为
A
、
B
、
C
、
D
类。
C
类是指有密集建筑群的城市市区；
D
类为有密集建筑群
,
且房屋较高的城市市区。
3)
、凤压高度变化系数：
A
、
B
、
C
类对应的风压高度变化系数略有调整。新增加的
D
类对应的风压高度变化系数最
,
比
C
类小
20%
到
50%
。
2.
地震作用
1
）、抗震设防烈度：
:
新规范改变了抗震设防烈度与设计基本地震加速度值的对应关系
,
增加了
7
度
(0.15g
〉和
8
度
(0.30g)
两种情况
(
见新抗震规范表
3.2.2)
。
2
）、设计地震分组：新规范把直接影响建筑的设计特征周期
Tg
的设计近震、远震改为设计地震分组
,
分别为设计地震第一组、第二组和第三组。
3)
、特征周期值：比
89
规范增加了
0.05s
以上
,
这在一定程度上提高了地震作用。
3.
地震作用调整
1
）、最小地震剪力调整：
:
新规范
5.2.5
条规定
,
抗震验算时
,
结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表
5.2.5
给出的最小地震剪力系数λ。对于竖向不规则结构的薄弱层
,
尚应乘以
1.15
的增大系数。
2)
、
0.2Q0
调整：新规范
6.2.13
条规定
,
侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框一剪结构
,
任一层框架部分的地震剪力
,
不应小于结构底部总地震剪力的
20%
和按框
-
剪结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值
1.5
倍二者的较小值。
3)
、边榀地震作用效应调整：新规范
5.2.3
条规定
,
规则结构不进行扭转祸连计算时
,
平行于地震作用方向的两个边桶
,
其地震作用效应应乘增大系数。一般情况下
,
短边可按
1.15
采用
,
长边可按
1.05
采用
:
当扭转刚度较小时
,
宜按不小于
1.3
采用。软件未执行这一条。
4
．作用效应组合
1)
、作用效应组合基本公式非抗震设计时由可变荷载控制的组合
zs=
γ
GSGK+
γ
JQJZ
的
iYQiS
ω非抗震设计时由永久荷载控制的组合
zs=
γ
GSGK+
立的
hSQik
抗震设计时的组合。
2)
、恒荷载作用的分项系数：当其对结构不利时
,
对于可变荷载效应控制的组合
,
应取
1.2,
对于永久荷载效应控制的组合
,
应取
l.35:
当其对结构不利时
,
一般应取
1.0
。
3)
、可变荷载作用的分项系数和组合值系数：一般应取
l.4
；对于标准值大于
4.OKN/m2
的工业房屋楼面结构的活荷载应取
1.3
；楼面活荷载的组合值系数见荷载规范表
4.1.1,
取值范围在
0.7-0.9
之间；风荷载的组合值系数为
0.6
；与地震作用效应组合时风荷载的组合系数为
0.2
。
5.
设计内力调整
1)
、梁设计剪力调整：抗震规范第
6.2.4
条和高规第
6.2.5
、
7.2.21
条规定
,
抗震设计时
,
特一、一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于
2.5
的连梁
,
其梁端截面组合的设计剪力值应调整。
2)
、柱设计内力调整：为了体现抗震设计中强柱弱梁概念设计的要求
,
抗震规范第
6.2.2
、
6.2.3
、
6.2.6
、
6.2.10
条和高规第
4.9.2
条规定抗震设计时
,
特一、一、二、三级的框架柱、框架结构的底层柱下端截面、角柱、框支柱的组合设计内力值应调整。
3)
、剪力墙设计内力调整：高规第
7.2.10
、
10.2.14
、
4.9.2
条规定
,
抗震设计时
,
特一、一、二、三级的剪力墙底部加强区和非加强区截面组合的设计内力值应调整。
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只看楼主 我来说两句-
星星点灯ok
沙发
谢谢楼主的分享
2017-07-20 13:43:20
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-
华仔2012
板凳
2017-07-20 13:18:20
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学到了很多 谢谢楼主
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