模板计算书

楼板模板计算书

一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.85；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.80；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):120.00；


图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m
最大弯矩 M=0.1×7.52×2502= 47000 N•m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 47000/54000 = 0.87 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=3.35kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25×0.25×0.12+0.35×0.25 = 0.838 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.838+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.88×12 = 0.188 kN•m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.188×106/83333.33 = 2.256 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 2.256 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×1.88×1 = 1.128 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.128×103/(2 ×50×100) = 0.338 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.338 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×0.838×10004 /(100×9000×4166666.667)= 0.151 mm；
最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 0.151 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!
四、木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.256kN;


支撑钢管计算简图


支撑钢管计算弯矩图(kN•m)


支撑钢管计算变形图(mm)


支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.846 kN•m ；
最大变形 Vmax = 2.686 mm ；
最大支座力 Qmax = 9.87 kN ；
最大应力 σ= 846135.346/4490 = 188.449 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 188.449 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 2.686mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.87 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.124×4.8 = 0.594 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.12×1×1 = 3 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.944 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.033 kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.033 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = 1.85+0.1×2 = 2.05 m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
l0/i = 2050 / 15.9 = 129 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.401 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11033.088/（0.401×424） = 64.891 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 64.891 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.163×1.003×(1.85+0.1×2) = 2.391 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.163；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.05 按照表2取值1.003 ；
Lo/i = 2391.302 / 15.9 = 150 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.308 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11033.088/（0.308×424） = 84.485 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 84.485 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。


以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
八、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.033/0.25=44.132 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.033 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=44.132 ≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！