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469. 发电机转子偏心对横差保护的影响
发电机转子偏心时，会导致（裂相）横差保护不平衡电流增加，随着偏心率的增大，可能会导致（裂相）横差保护误动。因此，应该注意以下两点：1）发电机安装时尽量确保转子不要偏心；2）（裂相）横差保护定值整定时应考虑到转子偏心的影响。
目前由于转子偏心导致发电机横差保护差流报警的事例已多次发生，逐步将会引起大家的重视。
此外，当转子绕组发生两点接地时，转子磁通的对称性遭到破坏，而定子同相并连绕组在不对称主磁通作用下，就会感应出不等的电动势，从而形成环流，导致横差保护误动。
为防止此情况下横差保护误动，通常采用发电机发生转子一点接地后，横差保护自动增加延时躲过。
现在也有观点认为，转子绕组一旦发生了两点接地故障将严重威胁机组的安全，可能烧伤转子本体、引起严重的振动，甚至会因此而造成灾难性的后果，此时由横差保护快速切除该故障，从保护机组的角度也未尝不可。
470. 常见几种高压试验介绍
1)局部放电试验
　　局部放电试验是非破坏性试验项目，目前有两类试验方法，一种是以工频耐压作为预激磁电压，降到局部放电试验电压(一般为Um/√3的倍数，变压器为1.5倍，互感器为1.1～1.2倍)，持续时间几分钟，测局部放电量；另一种是以Um为预激磁电压，降到局部放电试验电压，持续1小时，测局部放电量。后一种为变压器所采用。预激磁电压是模拟运行中过电压，预激磁电压激发的局部放电量不应由局部放电试验电压所延续，概念是系统上有过电压时所激发的局部放电量不会由长期工作电压所延续。这一方法是使变压器或互感器在Um/√3长期工作电压下无局部放电量，以保证变压器能安全运行，使局部放电起始电压与局部放电熄灭电压都能高于Um/√3。
　　因此，变压器的绝缘结构设计、绝缘件加工与工艺处理、带电与接地电极表面场强、绝缘介质的承受场强等都要使局部放电量小于规定值来考虑。不能以主、纵绝缘是否放电作为依据。
　　以工频耐压作为预激磁电压时，局部放电试验电压的持续时间一般较短，约1～5分钟。延长局部放电试验电压持续时间对绝缘是较为严峻，有时会引起破坏性损坏。以Um作为预激磁电压时局部放电试验电压持续时间较长，标准要求为1小时，能承受多长时间与绝缘结构的伏秒特性有关。
　　局部放电量一般与带电与接地电极表面的场强有关，与电源的频率无关。试验地点的背境噪声要小，电源的局部放电量要隔离。
　　从试验顺序而言，局部放电试验应放在所有绝缘试验之后，从试验类型而言。长时感应带局部放电试验或短时感应带局部放电试验之一要作为变压器出厂试验。从变压器的Um等级而言，现有标准，Um≥252kV起要作局部放电试验，正在修订的IEC76-3，Um≥126kV起要作局部放电试验。
　　从具体铁心结构而言，采用三相五柱铁心结构的变压器，在作局部放电试验时不能使上下铁轭内磁通密度饱和。从绝缘结构而言，应能承受三相法作局部放电试验的要求。
　　2)截波冲击试验
　　一般是波尾截断的波形，可用IEC标准棒状间隙截断，也可用多极点火截断装置截断。用多极点火截断装置截断时，可获得较准的截断时间，示伤波的截断时间差异大于0.15μS，截波冲击试验结果就有问题。用棒状间隙截断就不易从截断时间的差异来判断是否能通过试验。
　　截波试验电压为110%全波试验电压时，如截断时间小于等于3μS时，两者强度相同。与GIS联的变压器必须要考虑截波试验。
　　　　截波试验必须与全波试验交替进行。一般采用负极性截波。
　　3)全波冲击试验
　　　　正在修订的IEC76--3标准，已将全波冲击试验列为Um≥126kV变压器的出厂试验项目。要进行突发短路试验(特殊试验项目之一)的变压器，要在短路试验后作全波冲击试验。
　　4)操作波试验
　　　　正在修订的IEC76－3标准，已将操作波试验列为Um≥252kV变压器的出厂试验项目。由于不作操作波试验的Um=252kV变压器的相间绝缘决定于全波冲击试验或长时感应带局部放电测量的试验。要进行操作波试验时，外部空气间隙的相间绝缘尺寸就要由操作波试验电压决定，可能要比不考核操作波试验时外部空气间隙要放大。
　　　　从以上分析可知，按新IEC76－3标准来考核变压器的绝缘性能时，很多设计原则要重新考虑，工艺加工方案要相应更改，试验工作量要大为增加。

471. 电动机振动常见原因及消除措施
1）轴承偏磨：机组不同心或轴承磨损。
消除措施：重校机组同心度，调整或更换轴承。
2）定转子摩擦：气隙不均匀或轴承磨损。
消除措施：重新调整气隙，调整或更换轴承。
3）转子不能停在任意位置或动力不平衡。
消除措施：重校转子静平衡和动平衡。
4）轴向松动：螺丝松动或安装不良。
消除措施：拧紧螺丝，检查安装质量。
5）基础在振动：基础刚度差或底角螺丝松动。
消除措施：加固基础或拧紧底角螺丝。
6）三相电流不稳：转矩减小，转子笼条或端环发生故障。
消除措施：检查并修理转子笼条或端环。

2、水泵振动常见原因及消除措施
1）手动盘车困难：泵轴弯曲、轴承磨损、机组不同心、叶轮碰泵壳。
消除措施：校直泵轴、调整或更换轴承、重校机组同心度、重调间隙。
2）泵轴摆度过大：轴承和轴颈磨损或间隙过大。
消除措施：修理轴颈、调整或更换轴承。
3）水力不平衡：叶轮不平衡、离心泵个别叶槽堵塞或损坏。
消除措施：重校叶轮静平衡和动平衡、消除堵塞，修理或更换叶轮。
4）轴流泵轴功率过大：进水池水位太低， 叶轮淹没深度不够，杂物缠绕叶轮，泵汽蚀损坏程度不同，叶轮缺损。
消除措施：抬高进水池水位，降低水泵安装高程消除杂物,并设置栏污栅，修理或更换叶轮。
5）基础在振动：基础刚度差或底角螺丝松动或共振。
消除措施：加固基础、拧紧地脚螺丝。
6）离心泵机组效率急剧下降或轴流泵机组效率略有下降，伴有汽蚀噪音。
消除措施：改变水泵转速，避开共振区域，查明发生汽蚀的原因，采取措施消除汽蚀。
3、其它原因引起的机组振动及消除措施
1）拦污栅堵塞，进水池水位降低。
消除措施：栏污栅清污，加设栏污栅清污装置 。
2）前池与进水池设计不合理，进水流道与泵不配套使进水条件恶化。
消除措施：栏污栅清污，加设栏污栅清污装置合理设计与该进前池、进水池和进水流道的设计。
3）形成虹吸时间过长，使机组较长时间在非设计工况运行。
消除措施：加设抽真空装置，合理设计与改进虹吸式出水流道。
4）进水管道固定不牢或引起共振。
消除措施：加设管道镇墩和支墩，加固管道支撑，改变运行参数，改变运行参数避开共振区。
5）拍门反复撞击门座或关闭撞击力过大。
消除措施：流道（或管道）出口前设排气孔，合理设计拍门采取控制措施，减小拍门关闭时的撞击力。
6）出水管道内压力急剧变化及水锤作用。
消除措施：缓闭阀及调压井等其它防止水锤措施。
7）机组启动和停机顺序不合理，致使水泵进水条件恶化。
消除措施：优化开机和停机顺序。

472. 多级泵装配前的准备事项
1、装配人员必须熟悉泵的结构、了解装配顺序和装配方法；
2、准备好装配所需要的工具、量具等；
3、各部零件要清洗干净，磨损件按要求修理好；
4、对零件进行预装配性检查
对多级泵，转子部分（包括叶轮、叶轮挡套或叶轮轮毂和平衡盘等），应预先进行组装，也称为转子的小装或试装，以检查转子的同心度（又称晃动度≤0.05mm）、偏斜度和叶轮出口之间的距离。将叶轮、叶轮挡套和平衡盘装于校正好的泵轴上，用轴套锁紧后，安装在车床顶尖或支承在V形铁（或轴瓦）上。
1）转子同心度的检查方法如下：
（1）将转子的圆周分成八等分（叶轮也可按叶片数分），并作上记号。将百分表分别置于叶轮的口环外圆和叶轮外圆、叶轮挡套外圆、轴套外圆以及平衡盘外圆上。慢慢盘动转子，每转过一等分，记录一次百分表的读数。转子转动一周后，每个测点上的百分表就能得到八个读数，把这些读数记下来。
（2）每一测点处的最大读数减去最小读数，就是转子的偏心度。
测量转子偏心度的目的是为了检查各部件与泵轴的同心度。如果偏心度超过允许值，可用车床车削，使其符合要求。
2）转子偏斜度的检查方法
转子偏斜度主要检查叶轮口部端面和平衡盘与平衡环的摩擦面。把泵轴架成水平后，叶轮口部端面和平衡盘的摩擦面应当是与泵轴线垂直的铅垂面。该铅垂面若有偏斜，运转中会严重磨损，甚至影响平衡盘的工作。检查偏斜度时，用百分表水平的指在叶轮、平衡盘的侧面。转动叶轮和平衡盘，百分表的最大读书减去最小读数，即为偏斜度。偏斜度超过规定时，可采用车削校正。
3）间距的测量、调整
（1）内容：
a、相邻叶轮出口间距；
b、首级叶轮与末级叶轮的总间距；
c、相邻导叶的进口间距；
d、首末级导叶的进口总间距。
（2）测量方法及调整：
叶轮间距以叶轮中心现或叶轮的边缘作基准，用钢片尺或专用卡尺来测量。每一个间距或总间距的误差，一般不应超过或小于规定1毫米。如不符合要求，应进行调整。调整的方法，根据具体情况而定。例如总间距合乎要求，但有个别间距不合要求，有的间距大，有的间距小，这多半由于叶轮轮毂长短不均。此时把原来装配叶轮或轴套的次序适当更动一下，取长补短，便可调整好。如果还不行或者总间距不合要求，那就要更换几个叶轮或轴套，也可以锉削过长的叶轮轮毂，也可以在叶轮与挡套之间增加紫铜垫片使之符合要求。
中段和导叶的间距以导叶和中段侧面为基准，用钢板尺测量。间距不合适时，用改变垫片厚度的方法来调整。
总之，要使相邻叶轮之间距相等，且等于相邻导叶之间距，首末级叶轮值出口的总间距等于首末级导叶在中段之间装有垫片并且相互压紧时的总间距。
叶轮或中段调好之后，应当作上记号，注明次序，以免装配时弄错。
5、按零件组合情况，尽可能先把零件装配成小的部件
（1）首先应把密封环和叶轮进行装配，使其配合间隙符合标准，并把密封环装配到相应中段和吸入段上。
（2）如果有导叶套，也要分别装配到导叶上。
（3）如果是可拆换的导叶，也要分别装配到中段上。
（4）把滑动轴承部分分别装配好，组成两个轴承架。
（5）选配好平衡套，是平衡套与平衡盘轮榖之间隙符合要求。
（6）把平衡环装配到排出段上。
6、试装后的转子组件应完成动平衡试验
7、把检查好的零件或装配好的部件按装配的次序摆好以供装配

473. 油绝缘电气设备故障检测
油绝缘设备故障主要为放电故障，其次是过热故障，电热综合性故障最少。
　　2.1 放电故障
　　　　放电故障是充油设备的最为常见的一种故障。引起放电故障的原因包括油纸绝缘浸渍不良、受潮、油中存在气泡、电场高度集中处局部放电和应接地而未接地金属部件悬浮电位放电等等。一旦发生设备内部放电，部分绝缘油将裂解，由高分子液态分解成低分子气态，油中含气量增加，甚至饱和逸出，对于套管、互感器等少油设备将导致其内部压力不断增高，若处理不及时，极易导致爆炸和火灾等恶性事故; 对于主变则可导致大量气体积聚在瓦斯继电器中，使主变瓦斯保护动作。放电故障色谱异常的表现形式是油中氢气、甲烷、乙炔含量的增加，低能放电（如纸绝缘爬电）故障表现为氢气和甲烷含量增大，高能放电（如电容屏间局部短路击穿放电）故障表现为乙炔和氢气含量增大。
　　2.2 过热故障
　　　　过热故障分两种: 导电回路过热故障和导磁回路过热故障。以主变压器为例，其导电回路过热故障包括分接开关接触不良、引线接头接触不良和低压绕组股间漏磁不均在焊接头处形成电位差及涡流等，导磁回路过热故障包括铁芯漏磁过热、铁芯多点接地等。引起放电故障的原因是设备长期过热状态下运行造成设备绝缘的劣化，严重的将发展为放电故障。当设备过热较为严重时其介质损耗将增大，当设备仅发生绝缘油的低温热解时，常称之为裸金属过热。故障表现为烃类气体含量增大，其中以甲烷和乙烯为主，两者含量之和占总烃的80%以上。当故障点的温度较低时，甲烷为主要特征气体，故障点的温度升高，乙烯所占比例增加，也成为特征气体的主要部分，同时油中氢气含量增加。当过热故障涉及到固体绝缘时除上述低分子烃类气体外，还将有大量的一氧化碳和二氧化碳产生。
　　2.3 电热综合性故障
　　　　电热综合性故障包括导电回路过热故障及因设备长期过热状态下运行造成设备绝缘的劣化发展形成的放电故障。
　　3 充油电气设备故障判断方法
　　3.1 根据油中溶解特征气体含量与特征气体注意值比较进行判断。
　　　　目前常规电气试验方法对故障的早期诊断效果不理想，气相色谱分析法可以较为灵敏诊断充油设备早期潜伏性故障。把油中溶解特征气体含量与特征气体注意值比较可以粗略判断设备有无内部故障。特征气体主要包括总烃（C1+C2）、C2H2、H2、CO、CO2等。
　　3.2 根据设备油中溶解特征气体的产气速率判断
　　　　设备特征气体含量超过注意值要及时分析处理，有的设备特征气体虽低于注意值，若含量增长迅速，也应引起注意，特征气体产气速率是判定设备故障严重程度及发展趋势的主要依据。统计分析结果表明: 不同类型故障的产气速率是不同的，一般的过热性故障比放电性故障产气速率慢; 过热性故障和放电性故障的特征气体的增长速率也是不同的，过热故障CH4和C2H4的增长速率较快，放电故障C2H2和H2增长速率较快，而CH4和C2H4的增长速率则相对较慢。
　　3.3 IEC 599-1978是采用三比值法进行判断
　　　　部颁《导则》采用国际电工委员会（IEC）提出的特征气体三比值法，作为判断充油电气设备故障类型的主要方法。IEC三比值法是1977年罗杰斯提出的。油纸复合绝缘设备故障情况下裂解产生烃类气体。由于不同的化学键结构的碳氢化合物有着不同的热稳定性，绝缘油随着故障点的温度的升高依次裂解生成烷烃、烯烃、炔烃。根据H2、CH4、C2H6、C2H4、C2H2五种气体的相对浓度与温度的相互依赖关系，并选用了两种溶解度和扩散系数相近的气体组分的比值作为判断故障性质的依据，从而消除了油的体积效应的影响，可得出故障状态较可靠的判断。对于气体含量正常的设备，比值没有意义。表2是220kV某变电站间隔1电流互感器油色谱三比值法分析结果范例，该设备色谱分析超标严重，我们采取了更换措施，有效地预防。

474. 防震锤是常用于OPGW光缆的防震装置，也可用于ADSS光缆。4D系列防振锤为斯托克布里奇音叉式设计，多共振音效减振装置，主要用于去除和分散由于微风振动对光缆所产生的冲击能量。
结构特性：
1) 两个音叉式锤头间采用精致的钢绞线连接，夹紧线夹采用铝合金线夹。
2) 特殊的音叉式结构设计，可得到4个谐振频率。
3) 锤头中间开槽，钢绞线与锤头连接处外荡，不限制锤头甩动，不磨损钢绞线。
4) 锤头与线夹外型为流线形设计，防止电晕的产生。
5) 制造工艺优良，防锈蚀性好，锤头紧固，消振性能衰减十分缓慢。
6) 重量轻，便于安装。

475. 均压环是高层建筑物为防侧击雷而设计的环绕建筑物周边的水平避雷带。在建筑设计中当高度超过滚球半径时（一类30米，二类45米，三类60米），每隔6米设一均压环。在设计上均压环可利用圈梁内两条主筋焊接成闭合圈，此闭合圈必须与所有的引下线连接。要求每隔6米设一均压环，其目的是便于将6米高度内上下两层的金属门、窗与均压环连接,朝下就是便于连接.

476. 低厂变零母线接地需要穿过零序CT后接地。
在零序CT前接地，发生需要零序保护动作的故障时，他还会动作吗？肯定不动作了！

464. 锥形转子的电动机
锥形转子的电机通常用于小吨位电动葫芦的升降电机，起重设备的升降必须有制动以防止被吊物悬停空中时因重力作用拉动升降电机产生失控下滑事故，而一般电机要可靠制动必须安装抱闸制动装置，在小吨位电葫芦升降电机传动过程中受限于体机空间等影响不便于安装抱闸制动系统，因此便产生了锥形转子电机的设计。
此类电机定子未通电源时转子轴向中心向前偏离定子中心，在转子尾端散热叶片的背部和电机后端盖之间增设了两片制动摩擦片和用于压紧两片摩擦片的制动弹簧，使电机定子未通电时处于制动状态。
电机定子通上电源时因磁场作用向后拉动转子克服制动弹簧的力量使定子和转子轴向对其，同时相应的就使两片摩擦片脱开，这样就使电机自动处于非制动自由旋转的状态了。

465. 发电机滑环极性在大修时一般要倒换一次，具体原因是什么？
碳刷和滑环间工作面的磨损有两种：一是纯机械磨损；一是在电流作用下的电气磨损和机械磨损。
（1）纯机械磨损
碳刷和滑环表面相接触，由于弹簧压力作用和材料弹性变形的缘故，使直接接触部分互相嵌入。当相对滑动时，当然有摩擦作用而形成磨损。如果碳刷颗粒细软，则碳粉易被沾在滑环表面，使滑环成为具有亮滑的石磨镜面，碳刷的磨面也很光滑，两者的机械磨损都较小。但如果碳刷质量不佳，颗粒粗硬，或甚至含有少数如金刚砂之类的硬质颗粒，则必然会对滑环表面进行刮割，使后者出现金属光泽或纹路，碳刷本身磨面也会出现硬粒脱落后而划出的纹道，这就使机械磨损大大增加。
（2）在电流作用下的电气磨损和机械磨损
在电流作用下，不仅有机械磨损，还有电气磨损。所谓电气磨损，指的是由于电弧高温和放电等因素的作用，使极面材料受到损坏的情况。而由于电气磨损影响极面，所以也会对机械磨损的程度产生影响。
由于电流通过碳刷和滑环的接触面，且其直接传导的部位不断变动，电流密度又很大，使一些点温度很高；又由于电弧的高温作用，会使两侧极面局部熔化、脱落，金属会变成金属蒸汽，碳刷则结构松化，受氧化腐蚀而脱落，此即电气磨损的表现。但是，极性不同，磨损情况是不一样的。在电弧作用下，阳极（正极）表面局部灼热而蒸发出“金属蒸汽”，使阳极表面损蚀，这叫“阳极蒸发”；阴极（负极）因受正离子撞击和高温作用发射电子，使阴极表面也遭受破坏，这叫“阴极粉化”。由于阳极蒸发和阴极粉化的作用，碳刷和滑环由于电流方向不同会出现极性差别。
当电流由碳刷流向滑环时，此时碳刷为正极，滑环为负极，则结果是：碳刷面上发生微小程度的阳极蒸发，碳粒、石墨离子迁移到滑环表面，碳刷有电气磨损。滑环表面有轻微的阴极粉化，并附着碳粒、石墨，成润滑、光泽的镜面。由于滑环表面平滑，机械磨损较小。
当电流由滑环流向碳刷时，此时碳刷为负极，滑环为正极，则结果是：碳刷面上发生阴极粉化，电气磨损小。滑环表面发生阳极蒸发。大量金属蒸发，使其表面损蚀严重，同时，这些金属粒子也易附于碳刷磨损面上，反过来会使换向器表面严重磨损，出现条痕。这种情况下，滑环表面粗糙，呈金属光亮，面间机械磨损大。
总的来说，当碳刷为正极时：碳刷电气磨损大，机械磨损轻微，滑环的电气磨损和机械磨损都很小；当碳刷为负极时，碳刷电气磨损小，机械磨损大，滑环的电气磨损、机械磨损都很大。
为了使磨损均匀一些，对于滑环，因为正环电流由碳刷流向滑环，碳刷正极性，滑环负极性，故正环磨损小；同理，负环磨损大，故两环极性应经常调换。各电厂大修时常倒换正、负环的连接电缆，就是这个道理。
当没有电流时，碳刷磨面上的粗硬粒子易嵌入滑环表面，引起较大的机械磨损，甚至引起摩擦振动。当流过电流时，碳刷磨面上的粗硬粒子被炸裂、粉化，沾在表面，减小摩擦，使机械磨损减小，并使碳刷运行十分平静。所以，在正常电流情况下，电流对减小机械磨损还有好处。但是，如果电流密度过大，则阳极蒸发严重，会使电气磨损加剧。而电气磨损加剧后，使滑环表面粗糙化，碳刷表面附着金属粉，机械损耗又会增加，所以通过碳刷的电流密度应有一个限度。
至于弹簧压力，对磨损也有影响。压力过小，碳刷和滑环表面接触不稳定，容易引起电弧，使电气磨损增大。压力过大，刷面的硬粒对滑环表面刮割严重，又会使机械磨损增加。因此，弹簧压力要适中。

466. 有关升高发电机励磁电流引起机组振动的讨论
曾发现有多个机组当升高发电机励磁电流时，机组振动升高，在排除转子绕组匝间短路的情况下，
我个人感觉应该是电网的拍频振动加到发电机上形成扭振
电网拍频引起的振动是不是可以从机端电气参数上分析到，电流、电压好象分析不出异常，未进行功角分析，请再研究，非常感谢！
无功电流产生的作用力不是沿圆周切线，而是指向圆心。所以对转子会产生一种挤压的力，当你转子不平衡时，振动就会随无功电流增大有明显上升。运行中得看好，如果振动在范围内不变化，那连续运行是没问题的。若起伏很大就不行了。这和产品或是安装找中都有关系。
这是由于发电机气隙不均匀所造成的，简单的说：就是转子偏心。造成原因：（1）磁极挂装时超过其允许的偏差值；（2）定子铁心装配时，其内圆变形成椭圆；（3）定子机座或转子磁轭加工达不到要求。 这样就会产生单边电磁拉力使机组产生振动，并且单边电磁拉力随励磁的增加而增加，从而使振动加剧。

467. V/V接法中的B相可以不接熔断器，中性线(包括接地线)上不装熔断器.这是因为一旦熔丝熔断或接触不良,会使断线闭锁装置失灵或使绝缘监察电压表失去指示故障电压的作用。

468. --------------------------------发电机--------------------------------------------
型号含义［1］［2］-［3］-［4］
［1］产品系列代号，QF-汽轮发电机
［2］Q-氢外冷,N-氢内冷,S(SS)-(双)水内冷
［3］发电机容量,MW
［4］发电机极数
举例:QFSN-300-2
表示定子绕组水内冷,转子绕组氢内冷,300MW,2极汽轮发电机.
--------------------------------电动机---------------------------------------------
型号含义［1］［2］-［3］/［4］［5］［6］
［1］产品系列代号:
D-多速 L-立式 J(Y)-异步电动机 T-同步电动机 R-绕线式 S-鼠笼式 Z-直流电动机
［2］额定功率,kW
［3］磁极数
［4］定子铁芯外径,mm
［5］特殊材料及冷却方式,L-铝线,B-水冷,F-风冷
［6］特殊使用环境代号:
G-高原用 W-户外用 HG-化工防腐用 T-热带用 TH-湿热带用 TA-干热带用 H-船用
举例:YL2000-12/1400
表示异步立式,额定2000kW,12磁极数,定子铁芯外径1400mm的电动机.
--------------------------电力电缆、控制电缆--------------------------------------
型号含义［1］-［2］［3］［4］［5］［6］［7］［8］-［9］
［1］ZR-阻燃，NH-耐火，ZA(IA)-本安
［2］用途。电力电缆缺省表示,K-控制电缆,P-信号电缆,DJ-计算机电缆
［3］绝缘层。V-聚氯乙烯,Y-聚乙烯,YJ-交联聚乙烯，X-橡皮，Z-纸
［4］导体。T-铜芯缺省表示，L-铝芯
［5］内护层(护套),V-聚氯乙烯,Y-聚乙烯,Q-铅包,L-铝包,H-橡胶,HF-非燃性橡胶,LW-皱纹铝
套,F-氯丁胶,N-丁晴橡皮护套
［6］特征。统包型不用表示,F-分相铅包分相护套,D-不滴油,CY-充油,P-屏蔽,C-滤尘器用,Z-
直流
［7］铠装层。0-无,2-双钢带(24-钢带、粗圆钢丝),3-细圆钢丝,4-粗圆钢丝(44-双粗圆钢丝)
［8］外被层。0-无,1-纤维层,2-聚氯乙烯护套,3-聚乙烯护套
［9］额定电压。以数字表示,kV
例如:
VV 铜芯聚氯乙烯绝缘聚氯乙烯护套电力电缆。
VV22 铜芯聚氯乙烯绝缘聚氯乙烯铠装护套电力电缆。
YJV 交联聚乙烯绝缘，聚氯乙烯护套电力电缆
----------------------------绝缘电线（导线）-----------------------------------------
［1］［2］［3］［4］［5］
［1］代号。B-电线(有时不表示)
［2］导体。T-铜芯(缺省表示),L-铝芯,R-软铜
［3］绝缘。V-聚氯乙烯,X-橡皮,F-氯丁橡皮
［4］护套。V-聚氯乙烯
［5］其他。R-软电线,P-屏蔽,B-平行
•灯具
型号含义［1］［2］［3］-［4］［5］×［6］
［1］类型。M-民用，建筑灯具 G-工矿灯具 Z-公共场所灯具 C-船用灯具 S-水面水下灯具 H-航空灯具 L-陆上交通灯具 B-防爆灯具 Y-医疗灯具 X-摄影灯具 W-舞台灯具 N-农用灯具 J-军用灯具
［2］灯种。B-标志灯 C-厂房照明灯 G-工作台灯 H-行灯 J-机床灯 T-投光灯 Y-应急灯 W-未列入类
［3］序号及变型代号。一般由归口单位给出 用阿拉伯数字和小写字母表示。
［4］光源。白炽灯泡缺省表示 Y-荧光灯 L-卤钨灯 G-汞灯 X-氙灯 N-钠灯 J-金属卤化物灯 H-混光光源
［5］光源功率。用实数表示，对白炽灯灯泡和混光光源不表示功率。
［6］光源个数。