急，求助

非常感谢你的回帖，不过我还有个疑问，盖板的厚度加梁翼缘厚度小于柱翼缘厚，那我柱翼缘厚12，梁翼缘厚10，那盖板只有2厚吗？另外梁和H型钢腹板一边接的话，若不满足抗规8.28条，那又该如何？PKPM中生成的梁柱相接节点准确不准确？谢谢

以下是从他人整理而来，个人觉得讲得很不错，希望对你有帮助
（一）Mu ＜ 1.2Mp何意？如何解决？
⑴规范要求：根据《建筑抗震设计规范》（以下简称《抗震规范》）第 8.2.8条的规定：钢结构构件连接应按地震组合内力进行弹性设计，并应进行极限承载力计算；
梁与柱连接弹性设计时，梁上下翼缘的端截面应满足连接的弹性设计要求，梁腹板应计入剪力和弯矩。梁与柱连接的极限受弯、受剪承载力，应符合下列要求：
Mu ≥ 1.2Mp－－－（8.2.8-1）
式中：Mu－梁上下翼缘全熔透坡口焊缝的极限受弯承载力，其计算公式为：
Mu ＝Af(h-tf)fy
　　　　　MP－梁（梁贯通时为柱）的全塑性受弯承载力，其计算公式为：
Mp ＝Wpfy
Wp－构件截面塑性抵抗矩
⑵工程实例：某工程为5层钢框架结构，地震设防烈度为8度，地震加速度为0.2g，场地土类别为三类，设计地震为第一组，梁、柱均采用焊接工字钢，钢号均为Q345，首层平面图如图1所示：（图略）
通过STS软件计算可知，图1中所示GL27与柱GZ6的节点连接设计不满足《抗震规范》第8.2.8条的规定。由于有些设计人贝对公式（8.2.8－1）缺乏正确的理解，在处理此问题时盲目加大钢梁截面，调整结果如表1所示：（表略）
从表1可以看出，增大梁的截面尺寸后，仍不能满足要求，构件的极限承载能力提高的非常地有限，仅提高了0.72%，但用钢量每延米却增大了 64％，这显然不合理。通过对《抗震规范》中Mu和1.2Mp的计算公式的分析，我们得知：
①Mu主要与梁翼缘板面积和梁高有关，与梁腹板厚无关；
②Mp的大小主要受构件截面塑性抵抗矩Mp的控制，而Wp的大小则与截面的尺寸有关。
③增大梁翼缘板尺寸和梁高虽然可以增大Mu的值，但Wp的值也会相应增大，这也是为
什么如表1所示增大梁截面尺寸但计算结果却没有明显改善的主要原因。
⑶解决方案： 根据强连接弱构件的设计特点，采取如下技术措施：
①在梁上下翼缘处加楔形板（如图2所示，图略）。通过在梁端上下翼缘处加楔形板，增大全熔透坡口焊缝的长度，从而增加了焊缝的极限抗弯承载力。
以本工程为例，设楔形板挑出长度为0.08m，根据公式（1）：
Mu＝0.08×(0.15+0.016)×(0.25-0.008)×4.7×105＝151.05kn-m>1.2Mp=145.73kn-m
满足规范要求
②梁上下翼缘加楔形盖板（如图3所示，图略）
通过在梁端上下翼缘处加楔形盖板，增大全熔透坡口焊缝的高度，从而增加了焊缝的极限抗弯承载力。
以本工程为例，设楔形盖板板厚为 0 008m，根据公式（1）：
Mu=(0.008+0.006)×0.15×(0.25-0.008)×4.7×105＝238.85kn-m>1.2Mp=145.73kn-m
满足规范要求
需要指出的是，在梁端上下翼缘处加楔形盖板后，梁翼缘厚与楔形盖板厚之和应小于柱翼缘的厚度，否则就有可能使梁翼缘的抗弯承载力大于柱翼缘的抗弯承载力，从而将柱翼缘拉坏。
③狗骨法（如图4所示，图略）
通过设置狗骨式节点连接方式，削弱梁瑞的全塑性受弯承载力以达到满足规范的要求。（狗骨者，构件两端翼缘加宽）
⑷上述三种连接方法的适用条件。
上述三种设计方法主要用于梁柱刚性连接，对于梁柱铰接连接的节点，由于其连接方式不属于“强连接弱构件”，因此不需要进行地震组合作用下的极限抗弯承载力验算。