荷载规范

建筑结构荷载规范
《荷载规范》GB50009-2001（2006版）与2002版的修改内容

编者说明：《荷载规范》2006版与2001版有局部修改，请结构设计人员根据本文，将原《荷载规范》GB50009-2001进行人工修改，《荷载规范》2006版为现行规范版本，待规范正式确定以后，院里将重新购置《荷载规范》。

中华人民共和国建设部
公告
第458号

建设部关于发布国家标准
《建筑结构荷载规范》局部修订的公告

现批准《建筑结构荷载规范》GB50009-2001局部修订的条文，自2006年11月1日起实施。其中，第3.2.3、3.2.5、4.1.1、7.1.1条为强制性条文,必须严格执行.。经此次修改的原条文同时废止。
中华人民共和国建设部
2006年7月25日

第8页： 1、第7、8行：注3条取消；
2、倒数第8行改为：
2） 当其效应对结构有利时的组合，应取1.0。
3、倒数第1行前增加一条：
3 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用。
第10页：表4.1.1中第8项：（2）条改为：
（2） 双向板楼盖（板跨不小于6m×6m）和无梁楼盖（柱网尺寸不小于6m×6m）
第11页：续表4.1.1中第11项：第（3）条改为：
（3）当人流可能密集时
第24页：第13行公式改为：
wk=βgzμslμzw0 （7.1.1-2）
式中 βgz----高度z处的阵风系数；
μsl----。局部风压体型系数
第41页；1、第6行：风压体型系数：改为：风压体型系数μsl：
2、第12行后增加一段：
注：上述的局部体型系数μsl（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积大于或等于10m2时，局部体型系数μsl（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部体型系数μsl（A）可按面积的对数线性插值，即
μsl（A）=μsl（1）+[μsl（10）-μsl（1）]logA
3、7.4.1条改为：
7.4.1 对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期T1大于0.25S的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，风振计算应按随机振动理论进行。
第44页：7.5.1条改为：
7.5.1 计算直接承受风压的幕墙构件（包括门窗）风荷载时的阵风系数应按表7.5.1确定。
对其他屋面、墙面构件阵风系数取1.0。
第45页：7.6.1条改为：
7.6.1 对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数Re的情况进行横风向风振（旋涡脱落）的校核：
1 当Re＜3×105且结构顶部风速vH大于vcr时，可发生亚临界的微风共振。此时，可在构造上采取防振措施，或控制结构的临界风速vcr不小于15m/s。
2 当Re≥3.5×106且结构顶部风速vH的1.2倍大于υcr时，可发生跨临界的强风共振。此时，应按7.6.2条考虑横风向风荷载引起的共振效应。
3 当雷诺数为3×105≤Re＜3.5×106时，则发生超临界范围的风振，可不作处理。
4 雷诺数Re可按下列公式确定：
Re=69000υD （7.6.1-1）
式中：υ----计算所用风速，可取vcr值；
D----结构截面的直径（m）
5 临界风速vcr和结构顶部风速υH可按下列公式确定：
υcr=D/TiSt （7.6.1-2）

式中：Ti----结构振型I的自振周期，验算亚临界微风共振时取基本自振周期Ti；
St----斯脱罗哈数，对圆截面结构取0.2；
μH----结构顶部风压高度变化系数；
ω0----基本风压（kN/m2）
ρ----空气密度（kg/m3）
6 当结构沿高度截面缩小时（倾斜度不大于0.02）,可近似取2/3结构高度处的直径。
第46页：倒数第7、6行改为：
表7.6.2 中的临界风速起始点高度H1，可按下式确定：
（7.6.2-2）
第133页：第四行改为：
在应用（3.2.3-2）的组合式时,对可变荷载,出于简化的目的,也可仅考虑与结构自重方向一致的竖向荷载，而忽略影响不大的横向荷载。此处，对某……
第134页：倒数第12行：“建议取γG=1。”以后全段取消，另加一段：
在倾复、滑移或漂浮等有关结构整体稳定性的的验算中，永久荷载效应一般对结构是有利的，荷载分项系数一般应取小于1.0。但是，目前在大部分结构设计规范中，实际上仍沿用经验的单一安全系数进行设计。即使是采用分项系数，在取值上也不可能采用统一的系数。因此，在本规范中对此原则上不规定与此有关的分项系数的取值，以免发生矛盾。当在其他结构设计规范中对结构倾复、滑移或漂浮的验算有具体规定时，应按结构设计规范的规定执行，当没有具体规定时，对永久荷载分项系数应按工程经验采用。
第139页：倒数第2行：
并参考1986年颁布的国际标准《居……》
第140页：倒数第3行：
……的条件确定；但是对于消防车不经常经常通行的车道，也即除消防站以外的车道，其荷载的频遇值和准永久值系数可适当降低。
第141页：倒数第9行前增加一段：
走廊、门厅和楼梯的活荷载标准值一般应按表4.1.1中的规定或相连通房屋的活荷载标准值采用，但对有可能出现密集人流的情况，活荷载标准值不应低于3.5（kN/m2）。
第159页：第12行改为：
………的增大因素，原则上可通过局部风压体形系数μsl和阵风系数βgz来计算其风荷载。
对于房屋中直接承受风压的幕墙构件（包括门窗），按传统设计的经验，风荷载都是考虑脉动响应，应按第7.5.1条的规定采用相应的阵风系数，对非直接承受风压的幕墙构件，阵风系数可适当降低。对于其他的围护结构构件，出于传统设计经验，风荷载可仅通过局部风压体形系数予以增大面不考虑阵风系数。
第163页：1、倒数第6行改为：
在角隅、檐口、边棱处和在附属结构的部位（如阳台、雨篷等外挑构件）局部风压会超过按表7.3.1所得的平均风压。局部风压体形系数是考虑建筑物表面风压分布不均匀而导致局部部位的风压超过全表面平均风压的实际情况而作出的调整。
2、倒数第1行后，另加一段：
由于局部部位面积的大小不同，修正的程度也应有所不同，本规范参考国外规范的资料给出插值公式以予适当的调整。
第164页：7.4.1条最后另加一段：
……抗风安全性。
关于在设计中可以不考虑风振系数的结构，按以往的经验，仅限于基本自振周期不大于0.25s的高耸结构和高度不大于30m或高宽比不大于1.5的房屋。但是对大跨度的屋盖结构（包括悬挑屋盖结构）的风振振问题过去没有明确，这次修订予以补充，这里的大跨度屋盖是指跨度在36m以上的屋盖（不包括索结构）。
第168页：7.6.1条最后另加一段：
……引起注意。
计算临界风速的公式（7.6.1-1）中的结构自振周期，应考虑不同的振型情况，虽然对亚临界的微风共振验算，只要考虑第一振型，但是在验算临界强风共振时，必须考虑不同的振型。
原公式（7.6.1-2）中的风荷载分项系数γW，实际上是在考虑临界强风共振时，为了在设计中不致低估横风向的风振影响而设置的，主要是考虑结构在强风共振时的严重性及试验资料的局限性，一些国外规范如ISO4354就要求考虑增大验算风速。为了不致与分项系数的原意相混淆，现将原公式（7.6.1-2）中的风荷载分项系数γW取消，而在跨临界强振的验算条件的顶部风速增大1.2倍。跨临界强振的验算
计算雷诺数Re公式Re=69000υD中，风速υ沿着结构高度是变化的，对亚临界的微风共振验算，υ取得愈小愈不利，但对于跨临界强风共振验算，υ取得愈大愈易发生强风共振。但是为了计算上的方便，这里将二者统一取为υcr值。当在应用时如有需要提高要求时，也可对跨临界强共振将υ取为υH值。
第168页：7.6.2条最后另加一段：（原7.5.2条应为7.6.2条）
……振型是不同的。
公式（7.6.2-1）中的计算系数λj是根据起始高度为Hi，终止高度近似取结构全高H的条件下算出，并列入表7.6.2，当在结构上计算得出起始高度位置很低，而终止高度远低于全高时，可按临界速度的锁住区计算终止高度H2=H×（1.3υcr/υH）l/a,再按λj=λj（H1）-λj（H2）确定。


科技处
2006．12．10