TAT计算结果的正确性判断

计算结果的正确性判断
（摘自TAT1998-10用户手册）
高层建筑结构布置复杂，构件很多，计算后数据输出量很大，如何对计算
结果进行分析是非常重要的问题。我们必须根据工程设计经验，对计算结构进
形分析、判断，根据其正确与否，来判断计算模型简化是否合理，输入数据是
否正确，从而决定该结果能否作为施工图设计的依据。
计算结果的大致判断可以按以下的项目进行。（不包括含有多塔、错层等
特殊结构）
15.1 自振周期
对于比较正常的工程设计，其不考虑折减的计算自振周期大概在下列范围
中。
框架结构： T1=（0.12.--0.15)n
框架--剪力墙和框架--筒体结构：
T1=（0.06--0.12)n
剪力墙结构和筒中结构：
T1=（0.04--0.06)n
式中 n为建筑层数。
第二及第三周期近似为：
T2=(1/3--1/5)T1
T3=(1/5--1/7)T1
如果计算结果偏离上述数值太远，应考虑工程中截面是否太大、太小，剪
力墙数量是否合理，应适当进行调整。反之,如果截面尺寸、结构布置都正确，
无特殊情况而偏离太远，则应检查输入数据是否有错误。
以上判断是根据平移振动振型分解方法来提出的，考虑扭转耦连振动时，
情况复杂很多，首先应挑出与平移振动对应振型来进行上述比教，至于扭转周期
的合理数值，由于经验不足尚难提出合理的数值。
15.2 振型曲线
在正常的计算下，对于比较均匀的结构，振型曲线应是比较连续光滑的曲线
（附图一），不应有大进大出，大的凸凹曲折。
第一振型无零点；第二振型在（0.7-0.8)H处；第三振型分别在(0.4-0.5)及
(0.8-0.9)H处。
15.3 地震力
根据目前许多工程的计算结果,截面尺寸、结构布置都比较正常的结构，其底
部剪力大约在下述范围内：
8度，二类场地 FEK=（0.03-0.06)G
7度, 二类场地 FEK=（0,015-0.03)G
式中， FEK为底部地震剪力的标准值，G为结构总重量。
层数多、刚度小时，偏于较小值；层数少、刚度大时偏于较大值；当其他烈度
和场地时，相应调整此数值。
但计算的底部剪力小于上述数值时，宜适当加大截面、提高刚度、适当增大地
震力以保证安全；反之，地震力过大，宜适当降低刚度以求得合理的经济技术指标
。
15.4 平位移指标
水平位移满足《高层规程》的要求，是合理设计的必要条件之一。但不是充分
条件，即是说：合理的设计，水平位移应满足限值；但是水平位移满足，还不一定
是合理的结构，还要考虑周期、地震力的大小等综合条件。
因为，抗震设计时，地震力的大小与刚度直接相关，当刚度小，结构并不合时，
由于地震力也小，所以位移也有可能在限值范围内，此时并不能结构合理，因为它
的周期长，地震力小，并不安全。
新《高层规程》位移限值放松较多，较容易满足，所以还应综合其他因素。
其次，将各层位移连成位移曲线，应具有以下特征：
剪力墙结构的位移曲线具有悬臂弯曲梁的特怔，位移越往上增大越快，成外弯
形曲线（图二A）；
框架结构具有剪切梁的特怔，越往上增长越慢，成内收形曲线（图二C）；
框架--剪力墙和框架--筒体结构处于两者之间，为反S形曲线，接近一直线
（图二B）；
在刚度较均匀的情况下，位移曲线应圆曲光滑，无突然的凸凹变化和折点。
5.5 内外力平衡
平衡条件程序TAT本身已严格检查，但为防止计算中的偶然因素，
必要时可检查底层的平衡条件：
∑Ni=G
∑Vi=∑P
Ni为柱、墙在单组重力荷载下的轴力，其和应等于总重量G，校核时，
不应考虑分层加载。
Vi为风荷载作用下的底层墙、柱剪力，求和时应注意局部坐标与整体
坐标的方向的不同，∑P为全部风力值。注意不要考虑剪力调整。
对于地震作用不能校核平衡条件，因为采用SRSS法或CQC法进行内力
组合后，不再等于总地震作用力。
15.6 对称性
对称结构在对称力作用下，对称的内力与位移必须对称。TAT程序本
身已保证了计算结果的对称性。如有反常现象应检查输入数据是否正确。
16.7 渐变性
竖向刚度、质量变化较均匀的结构，在较均匀变化的外力作用下，其
内力、位移等计算结果自上而下也均匀变化，不应有大正大负、大出大进
等突变
15.8 合理性
设计较正的结构,一般而言不应有太多的超筋截面,基本上符和以下规
律:
1: 柱、墙轴力设计值绝大部分为压力。
2：柱、墙大部为构造配筋。
3：梁基本上无超筋。
4：除个别墙