注册结构考试易错总结202505

1 《混凝土结构设计规范》11.4.16

关于轴压比，计算公式分子上一定是地震作用组合下的轴向压力设计值，即使非地震作用组合（1.3恒载+1.5活载）的压力设计值大于地震组合压力设计值，也要采用地震组合的压力设计值。

因为轴压比是跟抗震等级挂钩的，因此压力设计值是与地震组合相关的。而非地震组合是不发生地震时的荷载组合，因此轴压比限制应该不大于1.0就可以。

 

2 《混凝土结构设计规范》6.3.4

注意“独立梁”。

“独立梁”是两侧均没有楼板的梁。

对于两侧有楼板的梁，那么“受剪承载力系数”直接取0.7，不需要验算集中荷载/均布荷载比例。

 

3 《混凝土结构设计规范》8.4.3和4.2.7条文说明

 

 

 

这两条是完全矛盾的。8.4.3条并筋接头面积百分率计算要求按单根钢筋计算，在4.2.7条文说明中又说要按照并筋等效直径计算。

这种自我矛盾的条文，考试考到还是按照正文来吧，正文怎么说也比条文说明重要。

我个人理解，举个例子，对于2根20钢筋的并筋，在计算接头面积百分率的时候，如果2根钢筋在同一个位置搭接，那么就应该将这两根钢筋当作一根钢筋来计算，钢筋直径取等效直径；如果两根钢筋不在一个位置搭接，那就按照2根钢筋来计算，钢筋直径按实际直径。

 

4 《混凝土结构设计规范》6.4.8四肢箍梁剪扭配筋计算

《混凝土结构规范》6.4.8可以求解出剪切所需要的Asv和受扭所需要的Ast1.

如果是两肢箍，Asv / 2 + Ast1 就是所需要单根箍筋的面积。

但是如果是四肢箍，用 Asv / 4 + Ast1 作为单根箍筋面积是能够满足要求的，但是考试通常要求求最小满足要求的选项，用 Asv / 4 + Ast1 方法来求的结果可能是偏大的。

正确的方法，第一步，求 （Asv + 2*Ast1）/4 作为单根箍筋面积求得一个直径，然后看看这个直径对应的面积是否大于Ast1，如果大于，那么就用这个直径的箍筋是最优解，如果这个面积小于Ast1，那么就将直径放大一个型号，继续演算是否大于Ast1，直到满足为止。

举个小例子，求得Asv = 100 ， Ast1 = 60.

用第一种的方法， 100 / 4 + 60 = 85平方毫米，需要12直径箍筋。

用第二种方法，（100 + 2 * 60）/4 = 55平方毫米，需要10直径箍筋。用10直径箍筋验算是否满足Ast1，满足，用10直径就可以了。

记得大学本科学《混凝土结构设计原理》那门课程，湖南大学出的那版课本的计算方法是第一种，第一种没问题，就是有可能算大了。设计时大点就大点，考试大点就错了。

5 《混凝土结构设计规范》11.4.16和11.4.17

在求解配有箍筋柱子的轴压比限值的时候，考虑了表11.4.16和表下面的小注之后，还要去11.4.17验算箍筋体积配箍率能达到的轴压比限值。

比如一根框架结构800*800的柱子，抗震等级为一级，箍筋配筋为10@100（6）。

根据11.4.16得到轴压比限值为0.65.

但是计算得到体积配箍率大约是1.3% ，查表11.4.17，对应的轴压比为0.5。

那么这根柱子的轴压比就要取小值0.5.如果这跟柱子受轴压比0.6大小的轴力时，箍筋的配筋率就不满足规范要求了。

 

6 《混凝土结构设计规范》6.3.12

上图中红色框中，当偏心受压构件承受均布荷载时候，剪跨比取1.5。这是没问题的，然后结合6.3.4和6.3.12一起理解，那么，当同时承受均布荷载和集中荷载时，集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的75% 以下的情况，剪跨比同样取1.5.

也就是说“同时承受均布荷载和集中荷载时，集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的75% 以下”这种情况，也是属于“承受均布荷载”。

 

7 《混凝土结构设计规范》6.3.14

计算偏心受拉构件的受剪承载力时，剪跨比计算方法同6.3.12.那么此时上图中红框中“偏心受压”就是“偏心受拉”了。

 

 

8《异形柱规范》公式5.3.2-1

Fv应该改为Fc。

规范应该是写错了，再说规范里也没有Fv这个参数。

 

 

9 《钢结构设计标准》公式17.2.2-2

规范中这个公式中“MEhk2”和“MEvk2”位置写反了，正确公式应该是下图这样的：

 

对于“MEhk2”和“MEvk2”这两个参数的理解。

“MEhk2”是设防水平地震时构件的弯矩值。

“MEvk2”是设防竖向地震时构件的弯矩值。但这个弯矩值只有8度区大于50米的结构才需要求得，否则这个弯矩值取0. 

 

这个公式可以理解为，“一个构件能为水平地震准备的承载力”除以“该构件在水平地震下产生的弯矩”。

 

10《钢结构规范》8.3.1

在区分有支撑框架和无支撑框架时，当一个方向设置了支撑，那么所有的框架柱在这个方向上都是有支撑框架柱。即某一榀X方向框架上没有支撑，但是只要X方向的其他榀有支撑，那所有框架柱在X方向都认为是有支撑框架。

 

11 《高钢规》7.5.5

公式7.5.5-1中的抗震调整系数取值为0.8.千万不要因为看到是承载力计算就取了0.75.

这里的承载力是稳定承载力。

 

12《砌体》公式3.2.1-1

当需要采用条文3.2.3对灌孔混凝土砌块砌体就行调整的时候，需要将调整系数ya乘以f，而不是ya乘以fg。

 

13《建筑地基基础设计规范》图8.5.21

图中ax的标注是错误的，正确的应该是我画红线的长度，从桩边到柱边，而不是桩心到柱边。

 

14《建筑地基基础设计规范》8.2.9

 

这个条文中“基底平均净反力”，不要理解成整个基础底部的平均净反力。应该只是图中阴影区域的平均净反力。

求解方法就是先求最大和最小净反力，通过最大最小净反力得到阴影区域两个边缘净反力，然后将阴影区域两个边缘位置的净反力取平均值。

 

规范里这句话容易让人误解，可以改成“阴影面积乘以阴影区域平均净反力”，更直观点儿。

 

15 《建筑地基基础设计规范》C.0.8和Q.0.10-6

 

这两个条文对比看一下，不太一样。

对于Q.0.10-6第二个红色框中的桩数，是指的总桩数，不要理解为试验桩数。C.0.8中的3是试验数。

 

16 《建筑桩基技术规范》5.5.6和5.5.9

Bc是承台短边，Lc是承台长边。

我之前一直默认B是弯矩受力方向的边，这是不对的，思维定势了。

 

17 《建筑桩基技术规范》5.1.1

 

M和F都是作用于桩群形心。

规范中M的表述是对的，作用于承台地面，绕群桩形心。

F也是这样，作用与群桩形心，而不是作用于柱子形心。

差不多是下面这个意思。

 

 

18《建筑桩基技术规程》公式5.9.10-6 和5.9.10-7

公式中的BY2和BX2是不对的，这里的BY2和BX2是指的柱子长和宽，正确应该是承台顶面的长和宽。

《建筑地基基础设计规范》附录U里的计算是正确的。

以前我认为《建筑桩基技术规程》公式5.9.10-6 和5.9.10-7是用来计算柱边位置的剪力承载值，《建筑地基基础设计规范》附录U是用来计算承台顶边位置剪力承载值。

这种想法是不对的，不管计算柱边还是承台边的剪力设计值，都应该采用《建筑地基基础设计规范》附录U中的计算公式，《建筑桩基技术规程》公式5.9.10-6 和5.9.10-7是完全没道理的。

 

19《高规》4.2.3-2和《荷载规范》8.3.1-30

对于正六边形结构体型系数的求法。

《高规》

求正六边形结构体型系数

0.8 + 1.2 /（根号下6） = 1.29

 

《荷载规范》8.3.1-30

求正六边形结构体型系数

0.8 *0.5 + 0.5 = 0.9

这两种计算结果不同。原因是高规求解的体型系数为结构模型填写的那个体型系数，应该可以认为是各个方向风荷载包络过的。

荷载规范求解的那个体形系数，只是图中那一个方向的体型系数，风向变了，就不能这样计算了。

 

20 《高规》6.4.7和11.4.6

  

在确定柱子加密区箍筋最小体积配箍率的时候，普通混凝土柱子和型钢柱最小体积配箍率计算公式是不同的。

对于剪跨比小于2的柱子，普通混凝土柱子和型钢柱体积配箍率限值也是不同的，注意区分。

结构既然都用上了型钢混凝土柱，那就很有可能出现剪跨比小于2的情况。由于型钢柱最小配箍率特征值也是去6.4.7查，因此容易直接用了6.4.7的公式，需注意。

 

22《抗规》5.5.5和《高规》3.7.5

 

大震弹塑性位移，当柱子箍筋加大到一定程度，框架结构的位移角限值可以增大。

但是《抗规》和《高规》在这个问题上有点不一致，一个是最小配箍率特征值增大30%，一个是体积配箍率增大30%。

两种求解方法有可能得到相同的结果，也有不小的可能得到不同的结果，考试要注意题目提示用哪本规范。

来源：公众号sun，作者孙佳星1992，如有侵权请联系删除