摘要: 通常我们会按刚架间距来计算刚架承担的荷载,相当于左右均分,但是在连续檩条模式下,檩条第二支座处弯矩更大,第二榀刚架分配的荷载更多,第二榀刚架的内力和变形有10%以上的增幅,采用按刚架间距平均分配荷载的方式会带来第二榀刚架安全度不足。
分析模型参数:刚架选取实际项目的构件规格,所有刚架采用相同的标准榀,开间都是9米,为4连跨24米跨度刚架,抗风柱参与山墙榀刚架受力。屋面檩条规格C280x70x20x2.5,檩条跨度9m,檩条负荷宽度1.5m,均布荷载恒载0.3KN/m2,活载0.5KN/m2。 一跨檩条承担荷载标准值(0.3+0.5)x1.5x9=10.8KN,左右支座均分时单侧剪力5.4KN;一跨檩条自重0.087x9=0.78KN,左右支座均分时单侧剪力合计5.4+0.39=5.79KN。
三个对比计算模型:
模型一:檩条9米等跨,各支座为不动铰,檩条两端铰接,(全简支檩条模型,荷载左右均分)
模型二:檩条9米等跨,各支座为不动铰,各跨檩条两端连续,两端部铰接。(连续檩条模型)
模型三: 标准刚架+檩条+抗风柱三维整体空间模型。
三个模型支座反力对比:
模型一:
端部支座反力5.79KN、第二支座反力11.58(恒+活标准组合),简支檩条荷载左右均分模式
模型二:
端部支座反力4.57KN,第二支座反力13.1KN(恒+活标准组合,下同):这个是典型的等跨连续梁的内力分配模式,第二支座反力13.1是标准支座反力11.6的1.13倍
模型三:
A、B、C部位三道檩条剪力分别如下图所示:
A、B、C处檩条端支座反力标准值分别为4.6KN、5.02KN、5.01KN,第二支座处反力分别为A=6.98+6.02=13KN,B=6.56+5.53=12.09KN,C=6.56+5.53=12.09KN。
以模型一荷载均分方式中支座反力为基数,第二支座反力变化幅度为:
A=(13.0-11.58)/11.58=12.26%
B=(12.09-11.58)/11.58=4.40%
C=(12.09-11.58)/11.58=4.40%
支座反力变化规律 :
1)A处檩条位移差10.2mm,檩条支座反力与连续檩条反力力完全一致。
2)B、C处位移差约为70mm,随着位移差增大,檩条第二支座处反力增幅虽然相较连续檩条模式有所减小,但是相较平均分配模式仍有4%以上的增大!
上述计算数据表明,中间榀刚架梁等同于檩条的弹性支座,山墙刚架梁等同于檩条端部不动铰支座,端跨檩条两端约束差异、变形差异导致檩条第二支座处反力不同程度的增大,增幅为4.4~12%,如下图示:
3) 比较刚架梁端的剪力,第二榀刚架端部比第四榀刚架端部总体增幅8.5%。
3. 主刚架内力、变形对比
刚架编号如下图所示:(选择受影响较大的第二榀编号为GJ-1与基本上不受影响的第四榀编号为GJ-2)
刚架内力与变形差异比较
GJ-1弯矩图
GJ-2弯矩图
刚架弯矩差异比较:(GJ-1/GJ-2即第二榀/第四榀)
A点:(281-251)/251=11.96%
B点: (231-221)/221=4.52%
C点: (546-509)/509=7.27%
D点: (167.9-153.3)/153.3=9.52%
变形比较:
刚架恒+活标准组合下变形图
竖向变形差异比较:刚架端 跨A:(84-80.62)/80.62=4.19%
刚架第二跨B:(49.4-44.5)/44.5=11%
4 结 语: 在连续檩条模式下,第二榀刚架分配的荷载更多,其内力和变形有10%以上的增幅,采用按刚架间距平均分配荷载的方式会带来第二榀刚架安全度不足。
引 申:查静力计算手册,5跨连续梁,第二支座反力系数是1.132;4跨连续梁,第二支座反力系数是1.143;3跨连续梁,第二支座反力系数是1.10;2跨连续梁,第二支座反力系数是1.25,都比左右均分方式的支座反力系数1.0要大,特别是2跨连续梁,大25%。
说明:以上分析中檩条按单檩连续建模,未考虑檩条搭接区段刚度放大,未考虑搭接区段檩条嵌套滑移导致的刚度折减,未考虑隅撑设置的影响,这些影响请大家讨论。文中不足之处,请批评指正。
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钢结构工程
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只看楼主 我来说两句 抢板凳1,楼主的用心我们赞赏,平时较少关注因为连续次梁刚度变化导荷载而引起实际荷载在第二榀增大变化(相对于跟按从属面积的荷载简化计量),还是有点方向性指导意义。暗示设计人不要一味的死扣含钢量!
2,连续檩条时第二榀刚架上恒载活载都变大。楼主没有谈到活载不利布置(间跨布置)时对第二批刚架的影响程度,有点小遗憾。
3,楼主谈到连续檩条的连续跨数不同,也会有不同的影响长度。连续跨数越少,第二榀荷载越偏大。
4,就设计而言,我谈点拙见。边跨有条件时,适当缩小第一跨的柱间距;或者山墙适当悬挑檩条,改良第一跨的檩条内力。这对连续檩条和第二榀刚架都是有和谐作用的。
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