|
|
焊管/无缝钢管=(外径-壁厚）×壁厚×0.02466 |
方管=边长×4×0.00785=周长/3.14 |
矩形管=（长+宽）×2×壁厚×0.00785 |
扁钢=宽度*壁厚*0.00785 |
镀锌扁钢=宽度×壁厚×0.00785×1.06 |
板材=长度×宽度×厚度×0.00785 |
花纹板=[厚度×0.0785+0.3]×长度*宽度 |
六角钢=对边×对边距离×0.0065 |
八角钢=对边×对边距离×0.0065 |
不锈钢板=长度×宽度×厚度×7.93 |
圆钢重量（公斤）=0.00617×直径×直径×长度 |
方钢重量（公斤）=0.00785×边宽×边宽×长度 |
六角钢重量（公斤）=0.0068×对边宽×对边宽×长度 |
八角钢重量（公斤）=0.0065×对边宽×对边宽×长度 |
螺纹钢重量（公斤）=0.00617×计算直径×计算直径×长度 |
角钢重量（公斤）=0.00785×（边宽+边宽-边厚）×边厚×长度 |
扁钢重量（公斤）=0.00785×厚度×边宽×长度 |
钢管重量（公斤）=0.02466×壁厚×（外径-壁厚）×长度 |
公式 s20.866×H/m/k 即对边×对边×0.866×高或厚度
钢管的重量=0.25×π×(外径平方-内径平方)×L×钢铁比重
其中：π = 3.14，L=钢管长度，钢铁比重取7.8
所以，钢管的重量=0.25×3.14×(外径平方-内径平方)×L×7.8
* 如果尺寸单位取米（M）,则计算的重量结果为公斤（Kg）
钢的密度为：7.85g/cm3（注意：单位换算）
钢材理论重量计算的计量单位为公斤（ kg ）。
其基本公式为：
W（重量，kg ）=F(断面积 mm2)×L(长度，m)×ρ(密度，g/cm3)×1/1000
常 用 数 据 |
|
1 米(m)＝ 3.281 英尺 |
1 英寸＝ 25.4 毫米 |
1 磅＝ 0.4536 公斤 |
1 盎司＝ 28.3 克 |
1 公斤力＝ 9.81 牛顿 |
1 磅力＝4.45 牛顿 |
1 兆帕=145.161 磅 / 英寸 |
钢的比重(密度）：7.8g/cm |
不锈钢比重（密度）：7.78g/cm |
锌比重（密度）：7.05g/cm |
铝的比重（密度）：2.7g/cm |
|
经实际数据验证，该公式的最大相对换算误差为0.75%，具有较高的参考价值。
①
此公式用我国公布的黑色金属硬度标准数据进行换算，其HRC误差基本上在±0.4HRC 范围内，其最大误差也仅 ± 0.9HRC，计算的HV误差最大为±15HV。
② 根据不同压头所受应力σHRC=σHV，通过对洛氏硬度与维氏硬度压痕深度关系曲线的分析得出公式
本公式与国家标准实验换算值对照,换算式计算结果与标准实验值之误差为±0.1HRC。
对布氏压痕和洛氏压痕深度关系进行分析，根据压头的应力σHRC=σHB得出换算公式
计算结果与国家标准实验值对照，换算式计算结果与标准实验值之误差为±0.1HRC。
布氏硬度与维氏硬度的关系，同样根据σHB=σHV得出公式
此公式换算结果与国家标准换算值对照，换算误差为±2HV。
因为努氏硬度与洛氏硬度的对应曲线类似于抛物线，故由曲线得出近似的换算公式为
此公式比较精确，可以作为使用参考。
浇注能力：连铸机每分钟浇注的钢液量 |
|
Q=nFVr |
|
Q |
连铸机的浇注能力（吨 / 分钟） |
n |
流数 |
F |
连铸坯的断面积 (m 2 ) |
V |
拉坯速度 (m/min) |
r |
连铸坯的比重 |
钢液成坯率 |
C 1 = （浇注坯量 / 钢液浇筑量） ×100% 一般为 96～98% |
连铸坯的合格率 |
C 2 = （合格铸坯量/ 浇注坯量）×100% 一般为96～99% |
连铸坯的日有效作业率 |
C 3 = （连铸机每日实际浇注时间/24 ）×100% |
连铸机的日产量 |
|
Q 日 =24×60×Q×C1×C2×C3 |
|
Q |
浇注能力（吨/ 分钟） |
钢水收得率 |
C 4 = （合格的铸坯量/ 钢液浇注量）×100% |
连铸机的流数 |
|
n=G/(F×V×r×T) |
|
n |
连铸机的流数 |
G |
盛钢桶容量(t) |
F |
铸坯的断面积(m 2 ) |
V |
坯拉速度(m/min) |
r |
连铸坯的比重(t/m 3 ) （碳素镇静钢7.6 ，沸腾钢7.4 ） |
T |
盛钢桶内钢液允许的浇注时间(min) |
盛钢桶内钢液最大允许的浇注时间 |
|
T 最大 =[(lgG-0.2)/0.3]×f |
|
T 最大 |
盛钢桶内钢液最大允许的浇注时间（分钟） |
G |
盛钢桶容量（吨） |
f |
质量系数，取决于盛钢桶所允许的温度损失，要求格的钢种取10 ，要求低钢种取12 |
拉坯速度 |
|
V=K×L/F |
|
V |
拉坯速度(m/min) |
L |
铸坯断面周长(mm) |
F |
铸坯的断面积(mm 2 ) |
K |
速度系数(m×mm/ |
中间包的最小容量 |
|
G 中小 =1.3FVrTn |
|
G 中小 |
中间包最小容量(t) |
F |
铸坯的断面积(m 2 ) |
V |
拉坯速度(m/min) |
r |
钢液比重(t/m 3 ) 一般取7.0 |
T |
更换盛钢桶所需时间(t) |
n |
流数 |
结晶器倒锥度 |
|
εs=（S 下 -S 上 ）/S 下 ×100% |
|
εs |
结晶器倒锥度（% ） |
S 下 |
结晶器下口面积(mm 2 ) |
S 上 |
结晶器上口面积(mm 2) |
对于矩形坯和板坯连铸机，铸坯的宽度和厚度方向上的收缩率不一样 |
|
结晶器倒锥度计算 |
|
ε=(L 下 -L 上 )/L 下 ×100% |
|
ε |
结晶器边长计算的倒锥度(%) |
L 下 |
结晶器下口宽边或窄边的长度(mm) |
L 上 |
结晶器上口宽边或窄边的长度(mm) |
结晶器的冷却强度 |
|
Q=0.0036Fv |
|
Q |
结晶器冷却水量(m 3 /h) |
F |
结晶器水缝总面积(mm 2 ) 其中F=B ×D |
B |
结晶器的水缝周长(mm) |
D |
结晶器水缝断面宽度，取4～5mm |
v |
冷却水在水缝内的流速，方坯取6～12m/s ，板坯取3.5～5m/s |
二次冷却段的耗水量 |
|
Q=W ×G |
|
Q |
二冷区耗水量(m3/h) |
W |
二次冷却强度（升/ 千克钢）（也叫比水量：所消耗的冷却水量与通过二冷区的铸坯质量的比值。）低碳钢比水量1.0～1.2 升/ 千克钢；中高碳钢，低合金钢比水量0.7～1.0 升/ 千克钢；不锈钢，裂纹敏感钢比水量0.4～0.6 升/ 千克钢；高速钢比水量0.1～0.3 升/ 千克钢 |
G |
连铸机理论小时产量(t/h) |
浇注平台温度（盛钢桶开始浇注时，桶内钢液测量的温度） |
|
T 平 =T 中 + △T 1 + △T 2 + βt |
|
T 平 |
浇注平台温度（℃） |
T 中 |
中间包内钢液的理论浇注温度（℃） |
△T 1 |
中包内钢液初期温度降低值（℃）（与中包预热状态有关，一般10～15 ℃） |
△T 2 |
钢液从盛钢桶到中间包的温度降低值（℃） |
β |
盛钢桶内自然降温速率( ℃/min) 盛钢桶50 吨为1.3～1.5 ℃/min ，盛钢桶100 吨为0.5～0.6 ℃/min ，盛钢桶200 吨为0.3～0.4 ℃/min ，盛钢桶300 吨为0.2～0.3 ℃/min |
t |
盛钢桶内钢液最大允许浇注时间(min) |
连铸浇注温度（中间包内钢液温度） |
|
T 中 =T 熔 +a |
|
T 中 |
中间包的钢液理论浇注温度（℃） |
T 熔 |
钢液的熔点（℃） |
T 熔 =1538 ℃-[88C%+8Si%+5Mn%+30P%+25S%+5Ca%+4Ni%+2Mo%+2V%+1.5Cr%] |
|
a |
钢液的过热度（℃） 中包过热度取值范围10～30 ℃，铸坯断面大的取值高一些 |
1.1 正火加热时间
t=KD |
|
t |
加热时间 |
D |
工件有效厚度 (mm) |
K |
加热时间系数 (s/mm) |
K 值的经验数据 |
|||
加热设备 |
加热温度 (℃) |
碳素钢 K/(S/mm) |
合金钢 K(S/mm) |
箱式炉 |
800~950 |
50~60 |
60~70 |
盐浴炉 |
800~950 |
12~25 |
20~30 |
1.2 正火加热温度
根据钢的相变临界点选择正火加热温度 |
|
低碳钢 |
T=Ac3+(100~150℃) |
中碳钢 |
T=Ac3+(50~100℃) |
高碳钢 |
T=Ac3+(30~50℃) |
亚共析刚 |
T=Ac3+(30~80℃) |
共析钢及过共析钢 |
T=Acm+(30~50℃) |
1.3 淬火加热时间
t=a×K×D （不经预热） |
|
t=(a+b)×K×D （经一次预热） |
|
t=(a+b+c)×K×D （经二次预热） |
|
t |
加热时间 (min) |
a |
到达淬火温度的加热系数 (min/mm) |
b |
到达预热温度的加热系数 (min/mm) |
c |
到达二次预热温度的加热系数 (min/mm) |
K |
装炉修正系数 |
D |
工件的有效厚度 (mm) |
在一般的加热条件下，采用箱式炉进行加热时，碳素钢及合金钢 a 多采用 1 ～ 1.5min/mm ； b 为 1.5 ～ 2min/mm( 高速钢及合金钢一次预热 a=0.5 ～ 0.3 ； b=2.5 ～ 3.6 ；二次预热 a=0.5 ～ 0.3 ； b=1.5 ～ 2.5 ； c=0.8 ～ 1.1) ，若在箱式炉中进行快速加热时，当炉温较淬火加热温度高出 100 ～ 150℃ 时，系数 a 约为 1.5 ～ 20s/mm ，系数 b 不用另加。若用盐浴加热，则所需时间，应较箱式炉中加热时间少 1/5( 经预热 ) 至 1/3( 不经预热 ) 左右。
工件装炉修正系数 K |
|
工件装炉方式 |
修正系数 |
t030111.1 |
1.0 |
t030111.3 |
2.0 |
t030111.5 |
1.3 |
t030111.7 |
1.0 |
1.4 淬火加热温度
亚共析钢的淬火加热温度 |
Ac3+(30~50℃) |
共析和过共析钢 |
Ac1+(30~50℃) |
合金钢的淬火加热温度 |
Ac1 （或 Ac3 ） +(50~100℃) |
1.5 回火加热时间
对于中温或高温回火的工件，回火时间是指均匀透烧所用的时间 t=aD+b |
|
t |
回火保温时间 (min) |
D |
工件有效尺寸 (mm) |
a |
加热系数 (min/mm) |
b |
附加时间，一般为 10~20min |
盐浴的加热系数为 0.5~0.8min/mm ； 铅浴的加热系数为 0.3~0.5min/mm; 井式回火电炉（ RJJ 系列回火电炉）加热系数为 1.0~1.5min/mm 箱式电炉加热系数为 2~2.5min/mm |
|
1.6 回火加热温度
T=200+k(60-x) |
|
x |
回火后硬度值 (HRC) |
k |
待定系数，对于 45 钢， x ＞ 30 ， k=11 |
大量试验表明，当钢的回火参数 P 一定时，回火所达到的工艺效果 — 硬度值或力学性能相同。因此，按传统经验式确定回火参数仅在标准态 ( 回火 1h) 时方可使用，实际生产应用受到限制。
为了解决上述问题，将有关因素均定量表达，文献中导出如下回火公式 :
(1) 在 200~400℃ 范围： HV=640-(T-20)×1.05+(lgt-1.28)×366+(T-200)(lgt-1.28)×0.036 |
|
(2) 在 400~600℃ 范围： HV=17.2×10 3 /T-(lgt-1.28)×29.4-(T-400)(lgt-1.28)×0.023 |
|
T |
回火温度 ℃ |
t |
回火时间 min |
对比可以看出影响回火效果的主要因素是 T 和 t 能较好，较真实地反映出实际工艺参数的影响，定量地表达了不同温度区间回火硬度的变化特征。
钢预冷淬火时空气预冷时间 ty(s) |
|
ty=12+(3~4)D |
|
D |
淬火工件危险截面厚度 (mm) |
钢 Ms 点上分级冷却时间 tf(s) |
|
tf=30+5D |
|
钢终端淬火试验时，距试样顶端 4~40mm 范围内各点硬度 H4~40(HRC) |
|
H 4~40 =88C 1/2 -0.0135E 2 C 1/2 +19Cr 1/2 +6.3Ni 1/2 +16Mn 1/2 +35Mo 1/2 +5Si 1/2 -0.82G-20E 1/2 +2.11E-2 |
|
E |
到顶端距离 (mm) |
G |
奥氏体晶粒度 |
钢的最高淬火硬度，即淬火钢获得 90% 马氏体时的硬度 Hh(HRC) |
|
Hh=30+50C |
|
钢的临界淬火硬度，即淬火钢获得 50% 马氏体时的硬度 H1(HRC) |
|
H1=24+40C |
|
钢淬火组织为马氏体时的硬度 HVM |
|
HVM=127+949C+27Si+11Mn+8Ni+16Cr+21logvM |
|
钢淬火组织为贝氏体时的硬度 HVB |
|
HVB=-323+185C+330Si+153Mn+65Ni+144Cr+191Mo+logv B(89+54C-55Si-22Mn-10Ni-20Cr-33Mo) |
|
钢淬火组织为珠光体 - 铁素体的硬度 HVPF |
|
HVPF=42+223C+53Si+30Mn+13Ni+7Cr+19Mo+logv PF(10-19Si+4Ni+8Cr+130V) |
|
钢淬火组织为马氏体时的回火硬度 HVM |
|
HVM=-74-434C-368Si+15Mn+37Ni+17Cr-335Mo-2235V+(10 3 /PB)(260+616C+321Si-21Mn-35Ni-11Cr+352Mo-2345V) |
|
PB |
回火参数（回火温度×回火时间），此处加热时间为 1h |
钢淬火组织为贝氏体时的回火硬度 HVB |
|
HVB=262+162C-349Si-64Mn-6Ni-186Cr-485Mo-857+(10 3 /PB)(-149+43C+336Si+79Mn+16Ni+196Cr+498Mo+1094V) |
|
钢回火后硬度回归方程 |
|
HRC=75.5-0.094T+0.66CM |
|
T |
回火温度 ( ℃ ) |
CM |
钢的含碳量或碳当量 (%) |
CM=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 |
|
45 钢回火后硬度回归方程 |
|
HV=640-(T-200)1.05-(logt-1.28)36.6+(T-200)(logt-1.28)0.0036 20 ≤ T ≤ 400 |
|
HV=17.2 × 10 4 /T-(logt-1.28)29.4-(T-400)(logt-1.28)0.014 400 ≤ T ≤ 600 |
|
t |
回火时间 (min) |
T=200+k(60-x) |
|
x |
回火后硬度值 (HRC) |
k |
待定系数，对于 45 钢， x ＞ 30,k=11;x ≤ 30,k=12 |
6.1 求屈服比（屈服极限σ s/ 抗拉强度σ b ）
油液淬火调质 σ s/ σ b(%) |
σ s/ σ b=55+3Si+4Mn+8Cr+10Mo+3Ni+20V Si ≤ 1.8%,Mn ≤ 1.1%,Cr ≤ 1.8%,Mo ≤ 0.5%,Ni ≤ 5%,V ≤ 0.25% 材料适用直径在φ 150~200mm |
空气淬火调质钢 σ s/ σ b(%) |
σ s/ σ b=48+3Si+4Mn+8Cr+10Mn+3Ni+20V |
6.2 求抗拉强度σ b(9.8 × MPa)
调质钢 |
|
σ b=100C-100(C-0.40)/3+100Si/10+100Mo/4+30Mn+6Ni+2W+60V 适用 C ≤ 0.9%,Si ≤ 1.8%,Mn ≤ 1.1%,Cr ≤ 1.8%,Ni ≤ 5%,V ≤ 2% |
|
普通正火及退火钢 |
|
σ b =20+100C M |
|
热轧钢 |
|
σ b=27+56C M |
|
锻钢 |
|
σ b=27+50C M |
|
铸铁 |
|
σ b=27+48C M |
|
C M |
钢的碳当量 |
C M =[1+0.5(C-0.20)]C+0.15Si+[0.125+0.25(C+0.20)Mn]+[1.25-0.5(C-0.20)]P+0.20Cr+0.10Ni |
|
Dm |
加工直径 (mm) |
Vc |
切削速度 (m/min) |
n |
主轴转速 (r/min) |
Tc |
加工时间 (min) |
Qz |
金属去除量 (cm3/min) |
Im |
加工长度 (mm) |
Pc |
有效功率 (kW) |
Kc0.4 |
切削厚度为 0.4mm 时的单位切削力 (N/mm2) |
fn |
每转进给量 (mm/r) |
kr |
主偏角（度） |
Rmax |
表面粗糙度 (um) |
rε |
刀片刀尖半径 (mm) |
ap |
切削深度 (mm) |
切削速度 (m/min) |
Vc= π× Dm × n/103 |
主轴转速 (r/min) |
n=vc × 103/( π× Dm) |
金属去除量 (cm3/min) |
Qz=vc × ap × fn |
所需功率 (kW) |
Pc=vc × ap × fn × kc0.4/60 × 103(0.4/fn × sin kr)0.29 |
加工时间 (min) |
Tc=Im/fn × n |
表面粗糙度 (um) |
Rmax=fn2/ rε × 125 |
刀尖 R 补偿公式 |
Z=R-R*tan(a/2) X=Z*tan(a) |
D m： 加工直径，单位(mm)
n：主轴转速，单位(rpm)
Vc：切削线速度，单位（m/min ）
D m： 加工直径，单位(mm)
Vc：切削线速度，单位（m/min ）
a p ：切深（吃刀量 ），单位（mm）
f n ：每转进给量，单位（mm/r）
Vc：切削线速度，单位（m/min ）
a p ：切深（吃刀量 ），单位（mm）
f n ：每转进给量，单位（mm/r）
I m ：加工长度，单位（mm）
f n ：每转进给量，单位（mm/r）
n：主轴转速，单位(rpm)
k c1 ：特定切削力，适用于h m = 1 mm
h m ：平均切屑厚度，单位（mm)
m c ：实际校正系数h m
γ 0 ：切屑前角
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只看楼主 我来说两句 抢板凳角钢重量（公斤）=0.00785×（边宽 边宽-边厚）×边厚×长度
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