住宅建筑单排脚手架施工方案

脚手架专项施工方案

第一节

编制依据

《建筑施工计算手册》江正荣著

中国建筑工业出版社

《建筑施工手册》

第四版

中国建筑工业出版社

《钢结构设计规范》 （GB50017—2003）中国建筑工业出版社

《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）中国建筑工业出版社

《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）中国建筑工业出版社

《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）中国建筑工业出版社

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）中国建筑工业出版社

第二节

工程概况

砖混结构；地上六层；地下零层；建筑高度：21m；标准层层高：2.9m；总建

筑面积 27000 ㎡；总工期 175 天；施工单位：辽宁国际建设工程有限公司。

第三节脚手架方案选择

本工程考虑到施工工期质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几

点：

1. 架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理

2. 在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3. 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4. 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5. 综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要

符合省文明标化工地的有关标准。

6. 结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工

经验，决定采用以下 1 种脚手架方案；钢管落地脚手架。

第四节脚手架材料选择

1. 钢管落地脚手架，选用外径 48mm，壁厚 3.50mm，钢材强度等级 Q235—A,钢管

表面应平直光滑，不应有裂缝，分层，压痕，滑道和硬弯，新用的钢管要有出场

合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进

行钢管抗弯，抗拉等力学实验，实验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

2. 本工程钢管脚手架的搭设使用可段铸造扣件，用符合建设部《钢管脚手扣件标准》

JGJ22—85 的要求，由有扣件生产许可证的厂家提供，不得有裂纹气孔，缩松，

砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴合面应平整，活动部位灵活，

加紧钢管时，开口处最小距离不小于 5mm 钢管螺栓拧紧力矩达 70N/m 时不得破

坏。如使用就扣件时，扣件必须取样，送有关国家资质的试验单位进行扣件抗滑

力的实验，实验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

3. 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色应力求环境美观。脚手架立杆、

防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红色。底排立杆、扫地杆均漆红白

相间色。

4. 脚手板、脚手片采用符合有关要求。

5. 安全网采用密目式安全网，网目应满足 2000 目每 100cm2 做耐贯穿实验不穿透，

1.6x1.8m 的单张网重量在 3kg 以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求

阻燃，使用的安全网必须有生产许可证和质量合格证，以及由沈阳市建筑安全监

督管理部门发放的准用证。

6. 连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》

（GB/T700）中 Q235A

钢的要求。

第五节

脚手架搭设流程及要求

落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实

基础承载实验、材料配备

定

位设置通长脚手板、底座

纵向扫地杆

立杆

横向扫地杆

小横杆

大横杆

（搁栅）

剪刀撑

连墙件

铺脚手板

扎防护栏

扎安全网。

定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺寸、测量出内外立杆离墙距离，并做好

标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准

确的放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架过程中，沿四周每个框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，

待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。挡脚手架操作层高出连

墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。

1、

主杆基础

本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于 C15 的混凝土

进行硬化，混凝土硬化厚度不应小于 10CM。地基承载能力能够满足外脚手架的搭

设要求（集体计算数据参阅脚手架计算书）。

2、

立杆间距

（1）脚手架立杆纵距 1.5m，步距 1.45m，连墙杆间距竖直 2.9m，水平 4.5m（即

两步三跨）

（2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交

错布置，高度方向相互错开 500mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨

内，以保证脚手架的整体性。

（3）立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离地座 20cm

左右。

（4）立杆的垂直偏差应该控制在不大于架高的 1/400。

3、

大横杆、小横杆设置

（1）大横杆在脚手架高度方向的间距 1.450m，以便立网挂设，大横杆置于立杆

里面，每侧外伸长度为 150mm。

（2）架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结

构形成受力整体。

4、

剪刀撑

脚手架立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间隔道剪刀

撑之间的净距离不应大于 15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于 1m，

应采用不少于 2 个旋转扣件固定。剪刀撑写干应用旋转扣件固定在与之相交的横向

水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线主节点的间距不宜大于 150mm。

5、

脚手板、脚手片的铺设要求

（1）脚手架立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为 200mm，立杆应满铺脚手

板，无探头板。

（2）满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，铺满到位，不留空位，不能满铺处

必须采取有效的防护措施。

（3）脚手片须用 18 铅丝双股并联绑扎，不应少于 4 点，要求绑扎牢固，交接处

平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。

6、

防护栏杆

（1）脚手架使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网

固定在脚手架立杆里侧。

（2）选用 18 铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

（3）脚手架必须设 1.2m 高的防护栏杆和 30cm 高踢脚杆，顶排防护栏不少于 2

道，高度分别为 0.9m 和 1.3m。

（4）脚手架形成临边的（如遇大开间门窗洞口等），在脚手架设 1.2m 的防护栏

杆和 30cm 高踢脚杆。

7、

连墙件

（1）脚手架与建筑物按水平方向 4.5m，垂直方向 3.6m，设拉结点。楼层高度超

过 4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过 6m 时，则按水平方向每 6m

设置一道斜拉钢丝绳。

（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角 1m 以内范围按垂直方向每

3.6m 设拉结点。

（3）拉结点应保持牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆节点处。

（4）外墙装饰阶段来节点，业必须满足上诉要求，确因施工需要除去原拉结点

时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

8、

架体内封闭

（1） 脚手架的架体里立杆距墙体净距为 200mm。如因结构设计的限制大于

200mm 的必须铺设站人井，站人片设置平整牢固。

（2） 脚手架施工层里立杆与建筑物质检应采用脚手片或木板进行封闭。

（3） 施工层以下外架每隔 3 步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

第六节

脚手架的劳动力安排

1. 为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特性和外脚手架的工程量，确定

本工程外脚手架搭设人员需要 15~20 天，均有上岗作业证书。

2. 建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负

有指挥、搭配、检查的直接责任。

3. 外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并

必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第七节

脚手架的检查和验收

钢管落地脚手架

1. 脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设

2. 进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任。

3. 外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ130—2001 第八节及 JGJ59—99 中“外脚手架检查评分表”，所列项目和施工

方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、

项目经理签证，方能交付使用。

4. 架体内必须做到每层封闭（及进行隔离），且不能大于 4 步。

第八节

脚手架搭设安全技术措施

1. 技术保障措施

（1）架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。

（2）钢管与扣件进场前应经过检查挑选（选择标准见本技术表 3），所用扣件在使

用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在

40N.m~65N.m 之间。

（3）架子搭设到 10m 高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会

同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

（4）该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板

支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁

悬挂起重设备。

（5）脚手架的安全性是架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他

人破坏架子结构或在架子上擅自搭设与拆除脚手架各构件。其中在脚手架使用

期间，下列杆件严禁拆除；主节点处横、纵向水平杆，连墙杆。

2.

质量保证措施

（1）操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。

（2）技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至

所有操作人员。

（3）脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场

监督搭设情况，保证搭设质量达到设计标准。

（4）脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发

现不符合要求处，必须限时或立即整改。

3. 安全保障措施

（1）操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。

（2）架子在搭设（拆卸）过程要做到文明施工，不得从架子上掉落工具、物品；同

时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防

护用品不得上架子。

（3）在架子上施工的各工种作业人中注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人

员），不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

（4）雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设和拆除工作。

A

在下列情况下，必须对脚手架进行检查

a 在六级以上大风和大雨后

b 停用超过两个月，复工前。

B

检查保修项目。

a 个主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求

b 扣件螺丝是否松动

c 安全防护措施是否符合要求

（6） 在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看护

（7） 脚手架临街面必须有防止坠落物的防护措施

（8） 拆除脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内

钢管落地脚手架

1. 钢管应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网

络，并检测接地电阻不大于 30Ω。

2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠地安全接

地处理。

3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚

固稳定，确保施工安全。

4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料蔑混用。

5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载传

递平衡。

7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得阶段架体。

8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使

用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 3kN/m2,

确保较大安全储备。

10、结构施工时不允许多层同时作业，装饰施工时同时作业层数不超过 2 层，临

时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。

11、当作业层高出其下连墙件 3.6m 以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的

临时撑搭措施。

12、各作业层之间设置可靠地防护栏杆，防止坠落物体伤人。

13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防止雨水浸泡地基。

第九节

脚手架拆除安全措施

钢管落地脚手架

1、

拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批

准，进行技术交底后才准许工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、

安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、

拆架时应划分作业区，周围设置绳绑围护栏或竖立警戒标志，地面应设置

专人指挥，禁止非作业人员入内。

3、

拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、

拆架顺序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆搭杆、脚手板、剪刀

撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。

严禁上下同时进行拆架作业。

5、

拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀

撑时，应先拆中间扣件，然后拖住中间，再解端头扣。

6、

连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应临时撑支柱，然后才能拆除。

7、

拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣

时，应先通知对方，以防止坠落。

8、

拆除时严禁碰撞脚手架附近的电源线，以防止触电事故。

9、

在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可

离开。

10、 拆下的材料要层层下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随

运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中收回处理。

11、 高层建筑脚手架拆除，应具备良好的通讯装置。

12、 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患，造成复岗后的人

为事故。

14、 如遇强风、雨、雪的特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、 翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻浆竹笆

内未清除的残留物从高处坠落伤人。

第十节

脚手架计算书

钢管落地脚手架

一、 参数信息：

1、

脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 25m，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5m，大小横杆步距为 1.45m；

排架距离墙的长度为 1.50 米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

脚手架沿墙纵向长度为 150m；

采用的钢管类型：Φ48×3.5；

横杆与立杆的连接方式为单扣件；取扣件承载抗滑系数为 0.80；连墙件采用两步

三跨，竖向间距为 2.9m，水平间距为 4.5m 采用扣件连接；连墙件连接方式为双

扣件。

2、

活荷载参数

施工均布活荷载标准值：2KN/m2 脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2

层 。

3、

风荷载参数

本工程地处辽宁省沈阳市，基本风压为 0.39 KN/m2；

风荷载高度变化系数μz 为 1.42 风荷载体形系数μs 为 0.56；脚手架计算中考虑风

荷载作用

4、

静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:0.1426;

脚手板自重标准值（kN/m2）：0.350；栏杆挡板自重标准值（kN/m2）：0.140；安

全设施与安全网（kN/m2）：0.005；脚手板铺设层数：2；脚手板类别木脚手板；栏

杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）：0.038；

5、

地基参数

地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kpa）：160；

立杆基础底面面积：0.25；地基承载力调整系数：0.40。

单位：（mm）

落地架侧立面图

单位：（mm）

单管落地脚手架正立面图

二、 大横杆的计算：

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）第 5.2.4 条规定，大横

杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面

的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1、

均布荷载值计算

大横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m

脚手板的自重标准值：P2=0.35x1.05/(2 1)=0.122 kN/m

活荷载标准值：Q=2x1.05/(2 1)=0.7 kN/m

静荷载的设计值：q1=1.2x0.038 1.2x0.122=0.193 kN/m

活荷载的设计值：q2=1.4x0.7=0.98 kN/m

图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

2、

强度验算

跨中和支座最大弯矩分别按图 1 图 2 组合。

跨中最大弯矩计算公式如下：

M1max=0.08q1l2 0.1q2l2

跨中最大弯矩为 M1max=0.08×0.193×1.5? 0.10×0.98×1.5?=0.255KN·m

支座最大弯矩计算公式如下：

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯矩为 M2max=-0.10×0.193×1.5?-0.117×0.98×1.5?=-0.301kN·m；

选择支座弯矩和弯矩的最大值进行强度计算：=Max（0.255×106,0.301×106）

/5080=59.252N/mm?；

大横杆的最大弯曲应力为=59.252N/mm?下雨大横杆的抗压强度设计值【f】

=205N/mm2,满足要求！

3、

挠度计算：

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：Vmax=0.677q1l4/100EI 0.990 q2l4/100EI

其中：

静荷载标准值：q1=p1 p2=0.038 0.122=0.161kN/m

活荷载标准值：q2=Q=0.7kN/m

最大挠度计算值为：v=0.677×0.161×15004/(100×2.06×105×121900) 0.990×0.7×

15004/(100×2.06×106×121900)=1.617mm

大横杆的最大挠度 1.617mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150mm 与 10mm，满

足要求！

三、 小横杆的计算：

根据 JGJ130—2001 第 5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大

横杆在小横杆上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最

不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

一、 荷载值计算

大横杆的自重标准直：p1=0.038×1.5=0.058kN

脚手板的自重标准直：p2=0.35×1.05×1.5/(2 1)=0.184kN

活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2 1)=1.050kN

集中荷载的设计值：P=102×(0.058 0.184) 1.4×1.05=1.76kN

小横杆计算简图

/3

二、强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆攒的荷载的标准值最不利扥配的

弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.038×1.05/8=0.006kN·m

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Mpmax=PL/3

Mpmax=1.76×1.05/3=0.616kN·m

最大弯矩 M= Mpmax Mqmax=0.622kN·m

最大应力计算值σ=M/W=0.622×106/5080=122.484N/mm2

小横杆的最大应力σ=122.484Nmm2 小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，

满足要求！

三、 挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的

挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：

Vqmax= 384EI

5ql4

Vqmax=5×0.038×10504/（384×2.06×106×121900）=0.024mm；

大横杆传递荷载 P=p1 p2 Q=0.058 0.184 1.05=1.291kN;

Vpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EI

Vpmax=1291.35 × 1050 × （ 3 × 10502-4 × 10502/9 ） /(72 × 2.06 × 105 ×

121900)=2.113mm

最大挠度和 V=Vpmax Vqmax=0.024 2.113=2.137mm

大横杆的最大挠度为 2.137mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7 与 10mm，满

足要求！

四、 扣件抗滑力的计算：

按规范表 5.1.7，直角、旋转扣件承载力取值为 8.00kN，按扣件抗滑承载力系数

0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 5.2.5）：

R≤Rc

其中 Rc—扣件抗滑承载力设计值，取 6.40kN

R—纵向或横向水平立杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值：P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值：P2=0.038×1.05/2=0.02kN；

脚手板的自重标准值：P3=0.35×1.05×1.5/2=0.267kN；

活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值：R=1.2×（0.058 0.02 0.276） 1.4×1.575=2.629kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、 脚手架立杆荷载计算：

作用域脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为 0.1426

NG1=【0.1426 （1.50×2/2）×0.038/1.45】×25.00=4.558;

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用脚手板，标准值为 0.35

NG2=0.35×2×1.5×（1.05 0.3）/2=0.709kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、木脚手挡板，标准值为

0.14

NG3=0.14×2×1.5/2=0.21kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）;0.005

NG4=0.005×1.5×25=0.188kN

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1 NG2 NG3 NG4=5.664kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力综合，内、外立杆按一总局内施工荷载总和

的 1/2 取值。

经计算的到，活荷载标准值

NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN;

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7UzUSWO

其中 Wk—基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定

采用：

WO=0.39 kN/m2；

Uz=1.42；

US—风荷载体型系数；取值为 0.556；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.39×1.42×0.556=0.216kN/㎡；

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG 0.85 ×1.4NQ=1.2×5.664 1.4×3.15=11.207kN；

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG 1.4NQ=1.2×5.664 0.85×1.4×3.15=10.546kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

MW=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.216×1.5×1.45?/10=0.081kN·m

六、 立杆的稳定性计算：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

σ=N/∮A≤[f]

立杆的轴向压力设计值：N=11.207kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3 得：k=1.155；当验算杆件的长细

比时，取块 1.0；

计算长度，由公式 lo=k×μ×h 确定：lo=2.512m，

长细比 Lo/i=159；

轴心受压立杆的稳定系数∮，由长细比 Lo/i 的计算结果查表得到：∮=0.277；

立杆净截面面积：A=4.89cm?；

立杆净截面模量：W=5.08 cm?；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/㎡；

=11207/（0.277×489）=82.739N/mm?

立杆稳定性计算σ=82.739mm?小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm?，满足

要求！

考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式

σ= N/∮A Mw/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=10. 546kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58 ㎝；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3 得 k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表 5.3.3 得μ=1.5；

计算长度，由公式 lo=kuh 确定 lo=2.512m

长细比：Lo/i=159；

轴心受压立杆的稳定系数∮，由长细比 Lo/i 的计算结果查表得到：Ф=0.277；

立杆净截面面积：A=4.89cm?；

立杆净截面模量：W=5.08 cm?；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/㎡；

=10545.724/（0.277×489） 80890.963/5080=93.779N/mm?

立杆稳定性计算=93.779N/mm?小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm?，满足

要求！

七、 最大搭设高度的计算：

按《规范》5.3.6 条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚

手架可搭设高度按照下式计算：

Hs=ΦAσ-【1.2NG2K 0.85×1.4（NQK ΦA·MWK/W）】/1.2gk

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2k（kN）计算公式为：

NG2k=NG2 NG3 NG4=1.06KN;

活荷载标准值：NQ=3.15KN

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.142KN/m

Hs=【0.277×4.89×10-4×205×10?-（1.2×1.106 1.4×3.15）】/（1.2×0.143）

=128.742m

按《规范》5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs 等于或大于 36 米，按照下式调整且不

超过 50 米：

[H]=Hs/1 0.001Hs

[H]=128.742/(1 0.001×128.742)=114.058m

[H]=114.058 和 50 比较取小值。脚手架搭设高度[H]=50M

脚手架单立杆搭设高度为 25m，小于[H],满足要求！

按《规范》5.3.6 条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式，全封闭和半封闭的

脚手架可搭设按高度按照下式计算：

Hs=ΦAσ-【1.2NG2K 0.85×1.4（NQK ΦA·MWK/W）】/1.2gk

构配件自重标准产生的轴向力 NG2K(KN)计算公式为：

NG2K=NG2 NG3 NG4=1.106kN；

活荷载标准值：NQ=3.15kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.143kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：MWK=MW/（1.4×0.85）=0.081/（1.4

×0.85）=0.068kN·m；

Hs=（0.277×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.106 0.85×1.4×（3.15 0.277×

4.89×100×0.068/5.08）））/（1.2×0.143）=120.003m；

按《规范》5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs 等于或大于 26 米，按照下式调整且

不超过 50 米[H]=

3

001

.0

1

3

H

H

?

[H]=120.003/(1 0.001×120.003)=107.146m

[H]= 107.146 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m

脚手架单立杆搭设高度为 25mm，小于[H],满足要求！

八、 连墙件的计算：

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

N1=N1w NQ

风荷载标准值 Wk=0.216kN/m?；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=13.05 m?；

按《规范》5.4.1 条连墙件轴向力设计值（kN），No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）按照下式计算：

N1w=1.4×Ws×As=3.938kN；

连墙件产生的轴向力设计值（kN），按下式计算：

N1=N1 No=8.938kN；

连墙件的轴向力设计值按下式计算：

Nf=Ф·A·[f]

其中Ф—轴心受压立杆稳定系数；

由长细比 lo/i=300/15.8 的结果查表得到Ф=0.949,l 为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm?；[f]=205N/mm?；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.949×4.89×10

-4×205×10

3=95.133kN;

Nl=8.938

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl=8.938 小于双扣件的抗滑力 12.8kN，满足要求！

九、 立杆的地基承载力计算：

立杆基础地面的平均压力应满足下式的要求

P≤fg

地基承载力设计值：

Fg=fgk×Kc=64kpa

其中，地基承载力标准值：fgk=160kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=42.183kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.546kN；

基础底面面积：A=0.25m?。

p=42.183≤fg=64kpa。地基承载力满足要求！

十、脚手架配件数量匡算：

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因

此按匡算方式计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

L=1.1×H×（n h

la ×n-2× h

la ）

N1=1.1×（ h

H

2 1）×n

N2=1.1×（ h

H 1）×n

N3= l

L

N4=0.3× l

L

S=1.1×（n-2）×la×lb

L---长杆总长度（m）

n---立杆总数（根）n=202

N1—小横杆数（根）

N2—直角扣件数（个）

S---脚手板面积（m?）

N3—对接扣件数（个）

N4---旋转扣件数（个）

h—步距（m）h=1.45

La—立杆纵距（m）La=1.5

Lb—立杆横距（m）Lb=1.05

H—搭设高度（m）H=25

长杆总长度（m）L=1.1×25.00×（202 1.50×202/1.45-2×1.50/1.45）=11244.66；

小横杆数（根）N1=1.1×（25.00/1.45×1/2 1）×202=8107；

脚手板面积（m?）S=1.1×（202-2）×1.50/1.05=314.29；

直角扣件数（个）N2=2.2×（25.00/1.45 1）×202=8107；

对接扣件数（个）N3=11244.66/6.00=1875；

旋转扣件数（个）N4=0.3×11244.66/6.00=563。

根据以上公式计算得长杆总长 11244.66m；小横杆 2138 根；直角扣件 8107 个；对接

扣件 1875 个；旋转扣件 563 个；脚手板 314.29m?。